基于ADAMS的伺服压力机双曲柄机构运动学分析*
2022-03-15梁钦溁吴和保贺朝阳张威山
梁钦溁 ,吴和保 ,贺朝阳 ,张威山 ,龚 甜 ,吴 磊
(1.武汉工程大学 机电工程学院,湖北 武汉 430205;2.武汉华夏精冲技术有限公司,湖北 武汉 430050)
0 引言
随着科技的发展,市场对高精度、高质量、低价格产品的需求越来越大,伺服精冲机的研发也显得愈发重要。精冲是在普通冲压基础上发展起来的一种精密冲裁方法,它能在一次冲压中获得比普通冲裁零件尺寸公差小、形状精度高、冲裁面光洁、表面平整、垂直度和互换性好的优质精冲零件。而采用伺服控制技术的伺服精冲压力机具有高精度、高效率、高柔性、节能环保等特点[1]。
本文研究了一种不等长双曲柄多连杆机构的运动过程,联合使用UG和ADAMS建立机构的仿真模型,通过运动学仿真分析得到了滑块的位移、速度、加速度和驱动力矩曲线,为设计人员在进行伺服精冲压力机设计时提供参考依据。
1 传动机构的工作原理和运动学解析
1.1 传动机构的工作原理
图1为该伺服精冲压力机传动机构的运动简图,其为不等长双曲柄多连杆机构,图中表示了当滑块处于下死点和上死点时各杆件的状态。其中不等长曲柄L1、L4转速相同、转向相反,将三角支架表示为杆L7、L11和L12。设杆L8与滑块的铰接点为H;杆L7、L8和L11的铰接点为G;杆L6、L7和L12的铰接点为E;杆L2、L3和L6的铰接点为B;杆L1和L2的铰接点为A;杆L3和L4的铰接点为C;两曲柄轴中心分别为O、D;F为杆L11和L12的铰接点。当滑块运动到上死点时,A运动到A′、B运动到B′、C运动到C′、E运动到E′、G运动到G′、H运动到H′。
图1 伺服精冲压力机传动机构运动简图
1.2 传动机构的运动学解析
首先建立机构的数学模型,然后运用复数矢量法对机构进行运动学解析,得到滑块的位移、速度和加速度方程[2]。图2为传动机构的几何模型,其中,L9为中心O到H的连线;L10为H到F的连线;L13为F到D的连线;L5为中心O到D的连线。图2中,θn为曲柄Ln与X轴逆时针方向的夹角(n=1,2,…,13)。伺服电机驱动曲柄L1旋转,通过连杆驱动机构使滑块上下往复运动。
图2 传动机构几何模型
利用复数矢量法建立机构的矢量方程组如下:
L1eiθ1+L2eiθ2=L3eiθ3+L4eiθ4+L5eiθ5.
(1)
L13eiθ13+L12eiθ12+L6eiθ6=L3eiθ3+L4eiθ4.
(2)
L9eiθ9+L8eiθ8+L7eiθ7+L6eiθ6=L2eiθ2+L1eiθ1.
(3)
(4)
通过解方程组,可以得到各技术参数与曲柄转角θ1、θ4以及各杆长之间的函数关系。
参考文献[2]可知,滑块位移方程为:
s=L8+L11+L8sinθ8+L11sinθ11.
(5)
其中:s为滑块行程;L8、L11为杆长。
将式(5)两边对时间求导,得到滑块速度方程:
(6)
其中:v为滑块速度;ω8、ω11为相关杆的角速度。
将速度方程两边对时间求导,得到滑块加速度方程:
(7)
其中:a为滑块加速度;α8、α11为相关杆的角加速度。
2 传动机构的仿真模型创建
使用运动学仿真软件ADAMS进行辅助分析可以减少设计人员的分析时间[3,4],故本文采用ADAMS对该机构进行运动学分析。
2.1 传动机构的各参数确定
传动机构的各杆长度如表1所示。
表1 传动机构杆长
机构的材料密度为7.83×103kg/m3,重力加速度为9.80 m/s2。要求冲裁的材料厚度为6 mm,冲裁力为2 500 kN,冲裁速度为60次/min,滑块的最大行程为68 mm。
在杆长一定的情况下,双曲柄机构的性能与两曲柄的安装角有关[5-8]。经研究确定安装角为θ1=0°、θ4=87°。
2.2 基于UG和ADAMS的仿真模型创建
先在UG中建立传动机构的三维模型,然后将其导入到ADAMS中,修改各部件的材料属性,再分别添加相应的运动副、力和驱动,创建好的仿真模型如图3所示。蜗轮蜗杆机构的传动比为7.5,蜗轮蜗杆的作用是带动上下曲柄使两曲柄转速相同、转向相反。
1,3-涡轮;2-蜗杆
在滑块处施加力,使滑块距离上死点6 mm时受到2 500 kN的力,函数表达式为step(time,0.802 7,0,0.802 71,-2 500 000)+step(time,1,0,1.000 01,2 500 000),参数设置如图4(a)所示。在蜗杆处添加转速为2 700 (°)/s的驱动,对应滑块处的冲裁速度为60次/min,参数设置如图4(b)所示。
图4 滑块处施加力及驱动设置
3 仿真与分析
3.1 滑块位移分析
上死点附近为冲裁区间,此时滑块受到方向向下的冲裁力。滑块位移、冲裁力随时间变化曲线如图5所示,h为滑块位移,F为滑块受到的冲裁力(负值表示方向向下),滑块由上死点到下死点的时间显著小于滑块由下死点到上死点的时间,说明机构有较好的急回特性。在冲裁区间,位移曲线斜率较小,有利于零件的精密冲裁。
图5 滑块位移、冲裁力随时间变化曲线
3.2 滑块速度分析
滑块速度、冲裁力随时间变化曲线如图6所示,v为滑块速度,F为滑块受到的冲裁力(负值表示方向向下),滑块在进程与回程过程中速度较大,在冲裁区间的速度较小,说明机构有较好的急回特性,同时冲裁区间的速度较小能使冲压过程更加平稳,有利于精密成形。
图6 滑块速度、冲裁力随时间变化曲线
3.3 滑块加速度分析
滑块加速度、冲裁力随时间变化曲线如图7所示,a为滑块加速度,F为滑块受到的冲裁力(负值表示方向向下),滑块在冲裁区间加速度较小,且加速度变化较为平缓,能使零件冲压过程中产生更小的振动,有利于提高加工零件的精密性,提高加工质量。
图7 滑块加速度、冲裁力随时间变化曲线
3.4 驱动力矩分析
伺服精冲压力机设计过程中不可避免地会遇到伺服电机选型的问题,而其中的重点是计算出机构所需的最大驱动力矩[9,10]。
机构在蜗杆位置所需的驱动力矩如图8所示。由图8可知,机构所需的最大驱动力矩为2 784.73 N·m,该值对应图中最低点。
图8 驱动力矩-时间曲线
4 结语
本文针对一种不等长双曲柄多连杆机构进行了运动学分析。首先对机构进行了运动学解析,然后经过三维建模、模型导入、环境设置、运动仿真等一系列操作获取仿真数据,结果表明:
(1)该机构在上死点附近工作时间长、速度小、加速度变化平稳,有利于零件的精密成形。
(2)在滑块进程及回程过程的大部分时间中其速度及加速度较大,有利于生产效率的提高。
(3)获取了机构的驱动力矩曲线,可以为伺服电机的选型提供依据。