负载型金-银双金属催化剂低温催化尾氯脱氢性能
2018-03-23路亭亭李玉娜王寒寒李福祥薛建伟吕志平
路亭亭,刘 茜,李玉娜,王寒寒,李福祥,薛建伟,吕志平
(太原理工大学 化学化工学院,太原 030024)
尾氯是氯碱工业中对氯气压缩液化制备成液氯时,不凝气体富集产生的混合气,该混合气含有氯气、氮气、氧气及氢气等成分。由于氢气爆炸极限的限制,尾氯无法用于下游产品的生产。目前,处理尾氯的主要方法是补加一定比例的氢气与尾氯混合,并燃烧合成盐酸,但该方法无法解决混合气体含氢易爆炸的安全问题,因此必须寻找其他有效的处理方法。
1957年,KULCSAR et al[1]研制出一种以活性炭为载体的催化剂,通过催化尾氯中的氢气和氯气生成氯化氢的反应达到脱氢目的。研究者将贵金属钯作为活性组分负载到氧化铝载体上,在250~260 ℃下对混合气体脱氢,可使混合气体含氢量达到10-6级[2],用SiO2为载体负载LaCl3、KCl及CuCl2,在400 ℃时催化反应,最终氢含量可达10-6级。然而通过催化氢氯反应而实现尾氯脱氢的方法存在着反应温度高、催化剂寿命低等弊端。金催化剂具有优异的低温催化活性、良好的抗水性、稳定性和抗潮湿性能,可在许多低温氧化反应中应用[3-6]。THOMPSON[7]提出负载型金催化剂可应用于氢氯反应、一氧化碳氧化反应、水煤气变化等方面,金催化剂相比于其他贵金属(Rh,Pt,Pd)廉价,已被证明是非常好的催化剂。
为了探索这种强腐蚀、强氧化的过量氯气混合气体气氛中氢气的催化反应脱除,本实验选择耐湿性较好的金-银双金属催化剂,在低温条件下对含有Cl2、O2、N2等模拟尾氯的混合气进行催化脱氢性能研究,为最终解决尾氯中氢气的催化安全脱除提供依据。
1 实验部分
采用阴离子浸渍法[8]和等量浸渍法制备催化剂,先计算等体积浸渍1 g γ-Al2O3所需的体积V,然后将氯金酸溶液加入坩埚中,加入去离子水使总体积为V,然后用NaOH溶液调节pH为7,将1 g γ-Al2O3加至上述溶液中,在室温条件下浸渍24 h以上,用稀氨水溶液浸泡10 min,最后用去离子水冲洗、过滤,至上层清液用AgNO3溶液检验无Cl-存在。之后在100 ℃的干燥箱中恒温干燥15 h,再放进一定温度的马弗炉中焙烧4 h,用氢气在一定温度下还原3 h,待温度冷却后得Au-Ag/Al2O3.
模拟工业尾氯的组成配制成混合气充入储气罐,用氮气将整个管路进行吹扫,以去除管路中残存的水蒸气和杂质。将储气罐接入实验装置,把催化剂放入固定床反应器中,在一定反应温度下进行反应,定时取样分析。实验结束后取出催化剂,用氮气吹扫管路,该流程如图1所示。
本实验采用X射线衍射、傅里叶红外光谱以及氮吸附-脱附等表征手段,对催化剂样品进行表征。
2 结果与分析
2.1 焙烧温度对Au-Ag/Al2O3催化脱氢性能的影响
在催化反应过程中,随着焙烧温度的升高,氢气转化率和氢-氧反应选择性先增大后减小。当焙烧温度为500 ℃时,氢气转化率达到91.90%,氢-氧反应选择性为65.03%,如图2所示。焙烧温度太高时,金属氧化物的结晶程度增强,而且会使金颗粒长大,发生烧结现象;温度过低,则不能使氢氧化物完全分解为活性相,活性组分含量降低,导致催化剂的活性降低[9]。
图2 焙烧温度对Au-Ag/Al2O3的催化脱氢性能的影响Fig.2 Influence of calcinations temperature on performance of catalytic dehydrogenate reaction
2.2 还原温度对Au-Ag /Al2O3催化脱氢性能的影响
在催化反应过程中,随还原温度的升高,氢气转化率和氢-氧反应选择性出现先增大后减小的变化(如图3所示)。当还原温度太低时,不能将催化剂中的氧化物完全还原为活性金属价态;若还原温度太高,则金属颗粒容易发生团聚现象,活性中心利用率下降,催化剂活性降低[10]。从图3可看出,还原温度为250 ℃时,氢气转化率和氢-氧反应选择性分别达到91.75%和64.26%.
图3 还原温度对Au-Ag/Al2O3的催化脱氢性能的影响Fig.3 Influence of reduction temperature on performance of catalytic dehydrogenate reaction
2.3 Au/Al2O3和Au-Ag/Al2O3在不同反应温度下催化脱氢性能的比较
随着反应温度的升高,两种催化剂氢气转化率和氢氧反应选择性均先增加后保持稳定(如图4所示)。尽管双金属催化剂Au-Ag/Al2O3的氢氧反应选择性略低于Au/Al2O3,但可以看到,其脱氢反应转化率均高于催化剂Au/Al2O3.在100 ℃时,Au-Ag/Al2O3催化剂转化率为94.58%,Au/Al2O3催化剂转化率为86.29%,因此,使用Au-Ag/Al2O3催化剂,更有利于尾氯中氢气的脱除,达到尾氯催化脱氢的目的。
图4 Au/Al2O3和Au-Ag/Al2O3催化剂催化脱氢性能的比较Fig.4 Performance comparison of catalytic dehydrogenation reaction in Au/Al2O3 and Au-Ag/Al2O3
2.4 负载型催化剂Au-Ag /Al2O3的XRD表征
2.4.1 不同焙烧温度下制备的Au-Ag/Al2O3的XRD表征
从图5中可以看出,当Au-Ag/Al2O3催化剂经过350~500 ℃焙烧处理后,均未出现金属的特征衍射峰,而在600 ℃焙烧处理后,2θ为36°和38°处出现银和金的衍射峰。考虑到如果焙烧温度过低,金属的络合物尚未完全分解而形成氧化态;然而焙烧温度过高,加速了活性组分在载体表面的迁移,金颗粒和银颗粒的粒径明显增大,催化剂的催化脱氢性能明显降低[9]。因此综合2.1中的催化结果,选择焙烧温度500 ℃为最佳。
图5 不同焙烧温度下Au-Ag/Al2O3的XRD谱Fig.5 XRD patterns of Au-Ag/Al2O3 at different calcination temperature
2.4.2 不同还原温度下制备的Au-Ag/Al2O3的XRD表征
由图6中看出,在2θ为37°、45.5°、67.1°处均出现γ-Al2O3特征衍射峰。谱图上没有发现零价金和银的特征衍射峰,这可能是因为金属负载量偏低且粒子高度分散在载体上,或者γ-Al2O3的特征衍射峰遮盖了金属的特征衍射峰[11]。
图6 不同还原温度下Au-Ag/Al2O3的XRD谱Fig.6 XRD patterns of Au-Ag/Al2O3 at different reduction temperature
2.5 负载型催化剂Au-Ag/Al2O3的FTIR谱图分析
图7为负载型催化剂Au-Ag/Al2O3的FTIR图谱,图中a曲线代表γ-Al2O3,b曲线代表Au-Ag/Al2O3催化反应前,c曲线代表催化脱氢反应后。图中出现的特征吸收峰:波数为620 cm-1的是Al3+离子的六配位特征吸收峰;880 cm-1的是四配位的Al—O振动引起的吸收峰[12];1 650 cm-1附近的较弱的特征吸收峰为H—OH键之间通过弯曲振动所引起的吸收峰;3 450 cm-1附近的特征吸收峰可解释为载体吸附水伸缩振动或者表面的—OH产生的吸收峰[13],从图中可以看出曲线a、b、c的特征峰的峰型基本相同,峰强度几乎没有改变,说明Au-Ag/Al2O3双金属催化剂具有较强的耐湿性能,载体的骨架结构稳定。
图7 不同状态下的Au-Ag/Al2O3的FTIR谱Fig.7 FTIR patterns of Au-Ag/Al2O3 at different states
2.6 负载金属前后的氮吸附脱附测试
从Al2O3和Au-Ag/Al2O3的孔分布和比表面积分布表(如表1)中看出,γ-Al2O3的比表面积和总孔容在负载前后及反应前后均有一定程度的减小,这可能是因为金属粒子占据部分孔道或迁移团聚在一起,而平均孔径没有发生变化,说明金属的负载和反应过程对γ-Al2O3的孔结构影响不大。
表1 Al2O3和Au-Ag/Al2O3的孔分布和比表面积分布Table 1 Pore size and surface area distribution of Al2O3 and Au-Ag/Al2O3
3 结论
1) 在金-银负载量为0.4%~0.7%时,稀氨水浸泡时间为10 min,500 ℃焙烧4 h,氢气250 ℃还原3 h后,制得的Au-Ag/Al2O3双金属催化剂在反应温度为100 ℃下的催化脱氢性能最佳,氢气转化率为94.58%,氢-氧反应选择性为59.28%.
2) 对负载金属和脱氢反应前后的催化剂进行N2吸附脱附表征,可知负载金属和脱氢反应后,载体γ-Al2O3的比表面积和总孔容稍有减小,平均孔径不变,说明负载和反应后,并没有改变催化剂的孔结构,催化剂结构稳定。
3) 通过对比负载前后和反应前后的XRD图谱和FTIR图谱可知,负载和脱氢反应后,金属金和银在载体上均高度分散,以Al2O3为载体的负载型Au-Ag催化剂在富氯气氛催化反应中结构稳定。
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