OWC-开孔浮式防波堤消浪性能的数值研究*

2022-06-29李佳繁郑艳娜林裕强陈昌平

水运工程 2022年6期

李佳繁，郑艳娜，2，林裕强，陈昌平，2，杨杰，2

(1.大连海洋大学海洋与土木工程学院辽宁大连 116024；2.设施渔业教育部重点实验室辽宁大连 116024)

浮式防波堤具有方便安装、可进行水质交换等优点，越来越受到广泛的关注。在推进实现全球碳中和的背景下，波浪能被认为是最佳的清洁能源之一。因此研发具有较好的消浪性能并可以兼顾波浪能发电等多种功能的浮式防波堤是未来的发展趋势。

近年来的研究表明，双体浮式防波堤结构具有更好的消浪特性，国内外学者进行了大量的数值模拟研究和试验研究。郑艳娜等[1]、王曦巍等[2]对双浮箱式防波堤进行了数值模拟，沈雨生等[3]、Ikesue等[4]对双浮箱浮式防波堤进行了物理模型试验研究，讨论了浮堤结构因素对透射系数和反射系数的影响。开孔浮堤可以有效减小透射系数，胡文清等[5]、刘心媚[6]对多孔浮式防波堤进行研究，讨论不同的结构参数、孔隙率等因素对消浪性能及系泊受力的影响。在波浪能开发装置中，振荡水柱式(OWC)波浪能发电装置可以利用波浪上下浮动引起腔体内部的水面起伏，内部空气被挤压，通过排气口设置透平装置发电。于定勇等[7]对振荡水柱装置与防波堤结合的结构的消波效果进行了研究。

本文提出一种将OWC振荡水柱装置与开孔方箱相结合的双体浮式防波堤，迎浪侧方箱中嵌入OWC装置，背浪侧方箱采用开孔结构，旨在消减波浪的同时利用波浪能。本文对这种组合浮堤的消浪特性展开研究，讨论双箱间距、开口宽度、锚泊方式等因素对浮堤透射系数的影响规律，为实际工程应用提供理论基础。

1 计算模型

1.1 模型结构

OWC-开孔浮式防波堤主要有两个方浮箱，结构形式见图1，迎浪侧为嵌入OWC的方箱，背浪侧为开孔方箱，顶部和两侧的小孔尺寸分别为0.5 m×0.8 m及0.5 m×0.5 m，开孔率为16.7%。单个方箱的尺寸为18 m×12 m×8 m，吃水深度为5 m，两方箱用挡板相连，间距为d，各部分构件之间刚性连接。锚链采用八字锚泊方式，拖地长度为l，系泊浮堤见图2，浮堤上部结构见图3。

图1 OWC-开孔式浮式防波堤上部结构模型

图2 锚链系泊OWC-开孔浮式防波堤

图3 OWC-开孔浮式防波堤上部结构(单位：m)

1.2 模拟条件

数值模拟波浪采用规则波，具体计算工况为：锚泊方式分不拖地(l=0 m)、拖地(l=9 m)两种，水深h=18、25 m，OWC开口宽度B1=3、5 m，波浪入射角=0°、30°、45°、60°，波高H=1、3、5 m，间距d=6、8、10、12 m，波浪周期T=5.00、5.82、6.95、8.63、11.40、15.00 s。

2 数值建模

2.1 应用软件

基于三维势流理论，主要应用ANSYS AQWA软件中Hydrodynamic Diffraction、Hydrodynamic Response及AQWA Graphical Supervisor(AGS)模块，得到浮式防波堤后方波浪的波面分布，并应用平均值法对透射波波面进行数据提取。

2.2 控制方程及边界条件

假定流体为不可压缩的均匀理想流体，流场速度势的控制方程为Laplace方程：

(1)

运用线性叠加原理，简谐传播的波浪中具有浮动刚体的流场速度势如下：

φ(x，y，z，t)=φr+φw+φd

(2)

式中：φr为浮体运动产生的辐射势；φw为波浪未经浮体扰动的入射势，φd为波浪穿过浮体产生的绕射势。

由物质导数和伯努利方程推导可得自由表面运动学和动力学边界条件为：

(3)

(4)

海底边界条件为：

(5)

2.3 浮式防波堤的透射系数

透射系数Kt是衡量浮式防波堤消浪特性的指标，由透射波高和入射波高的比值表示：

(6)

式中：Ht为透射波波高；Hi为入射波波高。

2.4 数值模拟验证

为了验证本文数学模型计算的准确性，与双浮箱-双板浮式防波堤的RAO(response amplitude operator)与单位入射波高作用下模型的运动高度比较见图4，与文献[8]吻合较好；八字锚链系泊单方箱浮堤的结果见图5，与文献[9]吻合较好；振荡水柱装置的结果与文献[10]的试验结果对比见图6；开孔浮堤的验证见图7，与文献[6]的试验结果基本一致。

图4 双箱浮堤纵摇RAO的验证

图5 单方箱-锚链式浮式防波堤透射系数的验证

图6 振荡水柱式防波堤透射系数的验证

图7 多孔浮式防波堤透射系数的验证

通过以上算例的验证可以说明，本文的数学模型可以比较准确地模拟OWC结构及系泊双体浮堤的运动和周围波浪场的情况，可用于系泊OWC-开孔浮堤的数值计算。

3 数值模拟结果分析

3.1 结构比选

为了初步了解OWC-开孔浮堤结构的消浪性能，分别对4个模型(表1)在间距d=12 m时的透射系数进行计算，结果见图8。通过对比4种浮堤的透射系数可以看出，模型A和模型B的透射系数比较大；模型D的透射系数比较小，尤其是长波情况下，透射系数较双箱结构减少10%左右，消浪效果比较明显；模型C的透射系数介于之间。因此从消浪性能的角度考虑，模型D(OWC-开孔浮堤)具有较好的消浪性能，同时具有发电的潜力，是一种具有应用潜力的浮式防波堤。

表1 浮堤上部结构模型

图8 不同结构浮堤的透射系数

3.2 间距对消浪效果的影响

为了研究间距对结构消波效果的影响，改变双浮堤的间距，即d/(2B)=0.25、0.33、0.42、0.50，锚泊方式采用拖地l=9 m，计算得到水深h=25 m时的透射系数见图9。

比较图9a)中的4种间距浮堤的透射系数可以看出，在本文试验条件下的短波波况下，间距越大透射系数越小，随着周期增加，间距对透射系数的影响变小；对于长波情况，不同间距的透射系数相差不大。对比图9a)～c)可以看出，随着波高的增大，间距对长周期波浪下透射系数的影响减弱。也就是说增加间距可以明显改善小波高短波的消浪性能，但是对大波高长波的消浪性能影响不大。这是由于增加结构间距相当于增加了整个结构的宽度，波浪穿透防波堤比较困难，并且在两个浮箱之间也会耗散波浪，因此间距越大OWC-开孔式浮式防波堤的消浪效果越好。但是对于长周期波浪，波能沿水深分布范围较大，即使增加结构宽度，也不能明显消减波浪能量。

图9 不同间距的透射系数

3.3 开口宽度对消浪效果的影响

迎浪侧OWC浮箱通过迎浪侧的开孔使入射波进入内部气室，进而压缩气室内空气进行发电，因此迎浪侧开口的尺寸对消浪和发电均有影响，本文重点讨论对消浪的影响。开口在垂向z方向的尺寸为3 m，调整y向的开口宽度B1(图3)，讨论其对透射系数的影响。两种水深h=18、25 m波况下，两种开口宽度B1=3、5 m(B1/W=0.167、0.278)的透射系数变化曲线分别见图10、11。由图10可以看出，两条曲线的变化趋势基本一致，在本文试验条件下，增大开口宽度后，透射系数普遍减小，但是变化幅度不大，平均减小6%。这是由于增大OWC装置的开口宽度，更多的波浪进入OWC中，相当于装置吸收了更多的波浪，使透过浮堤的波浪减少，从而达到更好的耗散波浪的效果。由图11可以看出，水深增加以后，增加开口宽度同样使透射系数减小，但是两条曲线的变化趋势略有不同。当周期T=6.85 s时，两种开口宽度的透射系数相差明显增大。原因在于开口宽度变化会导致OWC浮堤结构的自振频率改变，当某一波浪频率接近结构的自振频率时，会引起气室内水体及整个浮堤的剧烈振荡，从而导致能量耗散增加，使透射系数显著变化。在结构尺寸设计时需要重点考虑这一因素。

图10 h=18 m时不同OWC开口宽度的透射系数

图11 h=25 m时不同OWC开口宽度的透射系数

3.4 锚泊方式对消浪效果的影响

为了研究锚链拖地长度对浮堤的消浪性能的影响，对H=1 m时锚链拖地(l=9 m)和不拖地(l=0 m)两种锚泊方式下的透射系数进行比较，结果见图12。可以看出在本文试验条件下，锚链拖地情况下的透射系数普遍较大。这是由于锚链不拖地时，长度较短，锚链处于绷直状态，对浮堤的约束作用比较强，同时也会使锚链受力增加，容易发生锚链断裂崩开的情况。比较两种锚泊情况下的透射系数差值在0.5%～8.6%，相差不大，因此，从安全稳定的角度考虑，建议采用锚链拖地的系泊方式。

图12 不同锚泊方式的透射系数

3.5 入射波角度对消波效果的影响

实际海况下，经常会出现斜向入射的波浪，需要了解波浪入射角度对透射系数的影响。当波浪沿着x轴正向传播时(图1)，定义入射波角度为0°；波浪沿着y轴正向传播时，入射波角度为90°。间距d=10 m、波高H=1 m时，不同入射角度波浪作用下OWC-开孔浮堤的透射系数见图13。

图13 不同入射波角度的透射系数

由图13可以看出，在本文试验条件下，正向入射(角度为0°)时透射系数最小，随着波浪斜向入射角度的增大透射系数略有增加。这是由于波浪正向入射时，反射波能较多，因此透射系数较小；当斜向入射时，反射波消耗的能量减少则透射系数有所增加。3种波高、不同周期波况下斜向入射时透射系数与正向入射透射系数的差值见表2，T1～T6分别对应从小到大的6个周期。可以看出波浪斜向入射时透射系数增大幅度不大，平均增幅3.9%左右。因此可以说OWC-开孔浮堤对斜向入射波浪的消减作用略有下降。