高温合金紧固件拧紧力矩与预紧力关系试验研究

2021-08-23陈开颜孙永保

导弹与航天运载技术 2021年4期

陈开颜，徐嘉，陈辉，孙永保，吉康

（北京宇航系统工程研究所，北京，100076）

0 引言

高温合金具有较高的强度、耐热、耐腐蚀和抗疲劳等优异的性能。其中基体材料为国标GH4169（美标Inconel718）的高温合金紧固件被普遍应用于航空、航天、核能等领域[1]。在复杂的载荷环境下，紧固件的安装可靠性是航空、航天飞行器成功服役的基本保障。预紧力是影响和反映紧固件安装可靠性、承载能力、部段的密封性能和防松性能的关键因素和指标。研究拧紧力矩和预紧力之间的关系，对于指导航空、航天飞行器的拧紧力矩设计具有实际的工程意义[2]。

关于紧固件预紧力与预紧力矩之间的关系，张雪峰[3]等开展了楔形内螺纹锁键螺套锁紧性能的分析研究；张晓斌[4]等开展了钛合金紧固件的拧紧力矩与预紧力之间的关系研究；文献[5]～[8]针对普通螺栓的拧紧力矩与预紧力之间的关系、力矩试验方法等开展了相关研究，但对于高温合金（GH4169/Inconel718）)紧固件的预紧力矩关系涉及较少。

本文以基体材料为GH4169/Inconel718，表面钝化处理的高温合金紧固件作为研究对象，研究不同基体材料、润滑方式、拧入螺纹表面处理、拧入次数等条件下的拧紧力矩与预紧力之间的关系，用于指导实际工程使用中高温合金紧固件的拧紧力矩确定与选用。

1 试验设计

1.1 理论计算

螺栓拧紧力矩与预紧力之间的关系表达式为[3]

式中M为拧紧力矩；K为拧紧力矩系数；D为螺栓的公称直径；F为由拧紧力矩产生的螺栓轴向拉力，即为预紧力。

1.2 试验方法

试验方法按GB/T16823.3-2010《紧固件扭矩-夹紧力试验》，选用德国Schatz-Analyse 螺纹紧固件分析系统进行试验。该型试验分析系统具备对总扭矩、螺纹扭矩、轴向力（预紧力）、角度、时间等通道同时进行数据采集的能力。

1.3 试样选取

影响K值的因素较多，其中螺栓基体材质、螺纹表面处理状态、润滑方式、拧入次数等因素是影响K值的主要因素[9]。本文选取表面钝化的高温合金紧固件作为试验对象，分组进行对比性试验，研究不同组合情况下的拧紧力矩与预紧力之间的关系，用于指导工程实际拧紧力矩方案设计。具体分组情况及试验目的如表1 所示。

表1 试验工况表Tab.1 Experiment Conditions

2 拧紧力矩影响因素分析

2.1 基体材质对拧紧力矩系数的影响

如表1 所示，试验一的两组对照试验选取材质为GH4169 的M12 螺栓和材质为Inconel718 的螺栓，分别配合表面钝化处理的GH2132 螺母和45#钢螺纹，润滑状态为涂抹T221 润滑脂，各选取10 组样本进行试验，试验结果如图1 和图2 所示。由图1 可以看出，两种材质的高温合金螺栓配合钝化螺母使用时，离散性较小，且两种材质对应的拧紧力矩系数相近。其中GH4169 配合钝化螺母的K值均值为0.25，Inconel718配合钝化螺母的K值均值为0.27。从图2 的数据可以看出，两种材质的高温合金螺栓配合45#钢螺纹使用时，离散性较大，且两种材质对应的拧紧力矩系数有一定的差异性。其中GH4169 配合45#钢螺纹的K值均值为0.34，Inconel718 配合45#钢螺纹的K值均值为0.29。

图1 两种高温合金配合钝化螺母的K 值Fig.1 The Value of K of Two Kinds of Superalloy and Passivated Nut

图2 两种高温合金配合钢螺纹的K 值Fig.2 The Value of K of Two Kinds of Superalloy And Steel Thread

2.2 拧入螺纹表面处理的不同对拧紧力矩的影响

如表1 所示，试验二的两组对照试验选取材质为GH4169 的M12 螺栓和Inconel718 的M8 螺栓在T221润滑脂润滑条件下，分别配合镀银和钝化的GH2132螺母，选取10 组样本进行试验，试验结果如图3 和图4 所示。由图3、图4 的数据可以看出两组对照试验均显示钝化螺母对应的拧紧力矩系数K值明显大于镀银螺母对应的拧紧力矩系数。

图3 材质为GH4169 配合镀银和钝化螺母状态下的K 值Fig.3 The Value of K of GH4169 with Silver Plated and Passivated Nut

图4 材质为Inconel718 配合镀银和钝化螺母状态下的K 值Fig.4 The Value of K of Inconel718 with Silver Plated and Passivated Nut

基体材质为GH4169 的M12 螺栓拧入钝化和镀银螺母对应的拧紧力矩系数K值均值分别为0.32 和0.175；基体材质Inconel718 的M8 螺栓拧入钝化和镀银螺母对应的拧紧力矩系数K值均值分别为0.24 和0.16。

综合第2.1 节和第2.2 节的试验结果可以得出，基体材料的不同和拧入螺纹表面处理的不同条件下K值差异较大。其中，表面钝化的高温合金紧固件配合钝化螺母对应的K值明显大于镀银螺母，且M12 及以上规格（含M12）的表面钝化的高温合金紧固件配合钝化螺母的拧紧力矩偏大，不便于工程实际使用；

2.3 润滑方式的不同对拧紧力矩系数的影响

如表1 所示，试验三的两组对照试验分别选取材质为Inconel718 的M12 螺栓和GH4169 的M14 螺栓在T221 润滑脂和二硫化钼润滑脂润滑条件下，拧入45#钢螺纹，各选取10 组样本进行试验，试验结果如图5、图6 所示。从图5、图6 的数据可以看出，两组对照试验均显示T221 润滑状态下的拧紧力矩系数K值明显大于二硫化钼润滑状态下的。

图5 材质为Inconel718 的M12 螺栓在两种润滑状态下的K 值Fig.5 The Value of K of Inconel718 Based M12 Bolt under Two Different Lubrication Conditions

图6 材质为GH4169 的M14 螺栓在两种润滑状态下的K 值Fig.6 The Value of K of GH4169 Based M14 Bolt under Two Different Lubrication Conditions

基体材质为Inconel718 的M12 螺栓在T221 和二硫化钼润滑条件下的K值均值分别为0.29 和0.165；基体材质为GH4169 的M14 螺栓在T221 和二硫化钼润滑条件下的K值均值分别为0.36 和0.19。

由此可知，拧紧力矩系数受润滑条件影响较大，表面钝化的高温合金紧固件使用二硫化钼润滑的K值明显小于使用T221 润滑脂润滑的K值.

2.4 拧入次数对拧紧力矩的影响

第 1 组试验：分别选取材质为 GH4169 和Inconel718 的M12 螺栓各10 组，配合表面钝化处理的GH2132 螺母，润滑条件为涂抹T221，每组螺栓反复扳拧3 次，试验结果如图7、图8 所示。

图7 GH4169-M12 螺栓在不同拧入次数下的K 值Fig.7 The Value of K of GH4169-M12 Bolt under Different Screw in Times

图8 Inconel718-M12 螺栓在不同拧入次数下的K 值Fig.8 The Value of K of Inconel718-M12 Bolt under Different Screw in Times

第2 组试验：分别选取材质为GH4169 的M12 双头螺柱和材质为Inconel718 的M8 双头螺柱各10 组，配合表面钝化处理的GH2132 螺母，润滑条件为涂抹T221，每组螺栓反复扳拧3 次，试验结果如图9、图10 所示。

图9 GH4169-M12 双头螺柱在不同拧入次数下的K 值Fig.9 The Value of K of GH4169-M12 Based Double Head Bolt under Different Screw in Times

图10 Inconel718-M8 双头螺柱在不同拧入次数下的K 值Fig.10 The Value of K of Inconel718 Based Double Head M8 Bolt under Different Screw in Times

第3 组试验：分别选取材质Inconel718 和GH4169的M12 螺栓各10 组，配合45#钢螺纹，润滑条件为涂抹T221，每组螺栓反复扳拧3 次。试验结果如图11、图12 所示。

图11 Inconel718-M12 螺栓在不同拧入次数下的K 值Fig.11 The Value of K of Inconel718-M12 Bolt under Different Screw in Times

图12 GH4169-M12 螺栓在不同拧入次数下的K 值Fig.12 The Value of K of GH4169-M12 Bolt under Different Screw in Times

从图7 至图12 的数据可以看出，随着拧紧次数的增加，第1 组紧固件拧紧力矩系数K值呈递减趋势，第2 组呈递增趋势，第3 组基本保持平稳。反映出受紧固件基体材料、尺寸、润滑状态、拧入螺纹表面处理多种因数影响，表面钝化的高温合金紧固件K值随拧紧次数的增加变化趋势不一，存在K值逐渐增大，逐渐减小和基本不变的多种情况。