中压直流供电系统远端站点接地状态扫频阻抗检测法

2019-08-22刘小军祝令瑜汲胜昌潘亮任富强

西安交通大学学报 2019年8期

刘小军,祝令瑜,汲胜昌,潘亮,任富强

(西安交通大学电力设备电气绝缘国家重点实验室,710049,西安)

state detection

直流供电系统体现出很大的便利性以及低成本优势,在工程各个领域中都得到了大量的应用[1]。随着直流供电系统的日益庞大及供电电压的不断提高,带来一些潜在的危险:随着电压等级的提高,旧有的直接操作习惯会使原先安全隐患的危险级别提升,易对人员造成的伤害[2-3]。根据具体实现的功能,可以将中压直流供电系统分为中心站点、传输线路及远端站点。在中压直流供电系统远端站点内,所有的通讯设备的金属外壳均应经由线缆接地,但实际中常常会因接线不规范等原因导致外壳接地断开,致使远端站点内通讯设备外壳带电[4],给操作人员的人身安全造成威胁,因此需要对远端站点内设备及机壳的接地状态进行检测[5-7]。

针对远端站点内设备接地断开故障,文献[8]通过检测接近开关的导通状态,判断挂接地线时接地夹钳与接地体是否有效导通。文献[9]依靠挂接地线人员通过手持PDA扫描条形码标牌来告知调度接地线状态,但依靠人工巡检的成本较高,且设备接地点处出现断线故障时仅凭借人工难以识别。文献[10]向变电站接地网内施加激励信号,通过测量地表磁场分布,对变电站接地断点进行诊断和定位,但该方法仅适用于交流系统,无法同样适用于直流系统。文献[11]通过测量地面表面电压的方式检测接地网中断点。在中压直流供电系统中,一种易行的检测方法是在远端站点内安装检测装置,但是会干扰站点内设备的正常工作,因而具有极大的局限性。

本文提出了一种基于扫频阻抗的中压直流供电系统远端站点接地状态检测方法,并利用该方法分别在单线路及多线路中压直流供电系统中远端站点接地状态进行仿真验证,具有一定的工程实用价值。

1 检测方法的提出

频率响应法是向系统中注入扫频电压信号,随着频率的改变,系统中输出信号与输入信号的比值也会发生变化,以此判断系统运行状态。

阻抗测量法需要测量在特定频率下的系统阻抗值,当系统运行状态发生改变时,阻抗值也会发生变化,通过测量阻抗变化量,可以判断系统运行状态。

扫频阻抗法将频率响应法与特定频率下的阻抗测量法相结合,可以准确检测系统中阻抗的变化,进而判断系统运行状态。不同系统运行状况下,系统电路拓扑中的电容、电感、电阻及电导会发生改变,电路拓扑对应的谐振频率也会发生改变。向系统中注入扫频电压信号,电压信号在系统中产生的电流幅值随频率变化曲线发生改变。不同系统运行状况对应的阻抗变化与注入信号频率有关。选择系统谐振频率为特定频率测量系统阻抗,可以增加阻抗变化的分辨度,有助于提取基于阻抗变化的系统运行状况判据。

在中压直流供电系统中,在中心站点注入扫频电压信号,获得不同系统运行状况下扫频源输出端电流扫频曲线及系统谐振频率。比较不同系统运行状况下电流扫频曲线的变化,提取特定谐振频率。计算在该特定谐振频率下,注入信号源输出端对地阻抗值,基于对地阻抗值的变化对系统运行状况进行判断。注入扫频信号幅值较低,仅为1～2 V,远低于中压直流供电系统的运行电压,经过变压输入到系统设备后,在设备正常工作电压范围内,不会影响设备正常工作,不会对系统正常工作造成干扰,简单易行,理论上可以用于实时检测设备运行状况。

2 中压直流供电系统模型的建立

根据具体实现功能,中压直流供电系统主要由中心站点、传输线路以及远端站点组成,如图1所示。其中,中心站点包括直流电源、检测装置以及控制系统;传输线路用于将中心站点电能传输到远端站点,为远端站点供电;远端站点内布置有用电设备。

图1 中压直流供电系统拓扑结构

图2 中压直流供电系统等效电路模型

为简化研究,对中压直流供电系统拓扑结构等效变换,建立等效电路模型,如图2所示。考虑到中心站点内高压直流配电单元一般为变压器或整流器,由远端站点内产生的故障信号与高压直流隔开。因此,可以用两组分别产生相同电压幅值、极性相反的三相半波整流电路,等效中心站点内的直流电压源,搭建中压直流供电系统仿真模型,如图3所示。图中Cf为滤波电容,值为4 700 μF,滤除半波整流产生的较大幅值的纹波,保证线路中直流的低纹波;Rn与Rp为钳位电阻,同时作为首端线对地绝缘电阻,等效阻值为2 MΩ,电阻一端与直流正极性线路及直流负极性线路连接,另一端接地,以保证直流正极性线路及直流负极线线路上电压保持平衡;Cn与Cp为远端站点内设备对地等效电容,分别为设备输入端正、负极对地杂散电容,容值较小,本文取6 nF,分别连接于直流正、负极性线路与大地之间;RL为远端站点内设备的等效阻抗,取为5 Ω。

图3 中压直流供电系统仿真模型

传输电缆线路可以利用电缆分布参数来等效替代,中压直流供电系统中电缆线路长度一般为0.01～1 km。在较高频率下,电缆的阻抗主要由分布电感与对地电容决定,电缆电导与电阻可以忽略不计[11-13]。

考虑工程实际,直流传输电缆一般为双芯电缆或三芯电缆,其中双芯分别作为正、负极性传输线路,另外一根芯线或屏蔽层作为接地。假定电缆为均匀传输线[14-16],则可以根据电磁场理论推导得到双芯电缆的对地电容C及分布电感L的近似表达式为

(1)

(2)

式中:S为双芯电缆导体间的中心距离,mm;d为双芯电缆导体外径,mm;D为双芯电缆导体的绝缘外径,mm;ε为绝缘材料相对介电常数。

本文选用型号为UL2464 2*8AWG的屏蔽控制电缆,计算可得C=1.185×-7F/km,L=2.786×10-4H/km。实际测量1 km双芯电缆的对地电容为0.12 μF,理论计算值与实际值能够吻合。

3 高频阻抗检测法

在中压直流供电系统中,远端站点内设备外壳通过接地电缆接地,传输电缆的接地芯线或屏蔽层单独接地。远端接地状态可以分为正常接地状态、远端接地断开状态、远端接地与电缆接地均断开状态。正常接地状态即远端站点内设备和传输电缆正常接地;远端接地断开状态即只有远端站点内设备接地断开,传输电缆屏蔽层正常接地;远端接地与电缆接地均断开状态即远端站点内设备接地与电缆屏蔽层的接地均断开。中压直流供电系统远端站点不同接地状态电路拓扑如图4所示。

(a)正常接地状态

(b)远端接地断开状态

(c)远端与电缆接地均断开状态图4 不同接地状态电路拓扑

中压直流供电系统远端站点接地状态处于不同状态时,电路拓扑结构发生较大变化,其中对地回路中的元件参数变化尤其明显。在高压直流正极性线路靠中心站点侧与地之间并联一个高频交流源支路,可以通过检测高频交流源输出侧对地阻抗的变化来检测远端站点的接地状态,如图5所示。其中,在高频交流源输出端串联隔直电容C1,防止高压直流流入高频交流源;在直流源与高频交流支路间串联隔交电感L1,防止高频交流流入直流源。通过测量高频回路中高频交流源输出端对地阻抗及其相位,可以对远端接地状态进行判断。

在远端站点不同接地状态时的高频回路拓扑中,可以列写求解高频回路对地阻抗的节点电压方程如下

图5 阻抗检测电路图

(3)

(4)

(5)

Un1～Un5为图5中①～⑤处节点电压;B计算式为

正常接地状态、远端接地断开状态、远端接地与电缆接地均断开状态时,阻抗矩阵分别为A0、A1、A2,表达式如下

A0=

由式(3)～(5)可看出,不同接地状态时高频回路接地阻抗,随高频交流源频率的改变而改变。仿真中选择高频交流频率为10 kHz,仿真验证可得:当C1选为100 nF、L1选为1 H时,不同接地状态时Z区分度相对最大;传输电缆长度为150 m时,远端站点正常接地状态时高频回路对地阻抗Z0=1.26-j272.37 Ω,远端接地断开状态时高频回路对地阻抗Z1=1.27-j284.72 Ω,远端接地与电缆接地均断开状态时高频回路对地阻抗Z2=1×106-j141.62 Ω。

中心站点与远端站点间的传输电缆对地电容值较大,且传输电缆对地电容随传输电缆长度增加而增大,远端站点内对地电容值较小。传输电缆的对地电容会将远端站点内对地电容接地状态掩盖,远端接地断开对Z的影响随传输电缆长度增加而减小。该方法可以区分远端站点不同接地状态,也可以区分远端及电缆全部接地断开状态,但对只有远端接地断开状态时区分度相对较差。

测量Z的方式中,远端设备等效阻抗为正负极线间等效阻抗,阻抗的大小对本方法造成的影响可以忽略。当远端设备增加或者变更设备时,Cn、Cp及RL发生变化,但该变化被传输电缆对地电容所掩盖,对Z测量的影响可以忽略。

在中压直流供电系统中,还会出现传输电缆接地断开而远端接地正常的状态。由于传输电缆对地电容远大于远端设备对地电容,该状态可以近似等效于远端及电缆接地全部断开状态,通过高频阻抗检测法可以将其区分出来。当传输电缆接地断开而远端接地正常时,不会影响远端设备的正常工作,也不会导致设备外壳带电,因而本文不对其展开分析。

4 扫频阻抗检测法

4.1 扫频曲线分析

高频回路对地阻抗与交流源频率有关,改变交流源频率,不同接地状态时Z会随之发生变化。为了提高不同接地状态时Z的区分度,用扫频源代替高频交流源,对交流回路进行扫频分析,测量扫频源输出侧电流随频率变化的曲线[17-18],可得到不同接地状态高频回路中扫频源输出侧电流谐振频率[19-21]。扫频电路如图6所示。

图6 扫频电路图

基于PSPICE软件,对扫频源输出侧电流的频率曲线进行仿真[22-23]。设置扫频范围为1～1 250 kHz,步长为10 Hz。仿真可得150、500、1 000 m电缆线路中不同远端接地状态时扫频源输出侧电流扫频曲线,如图7所示,其中0、1及2分别表示正常接地状态、远端接地断开状态及远端与电缆接地断开状态。

从图7b可以看出,当中压直流供电系统中远端接地与电缆接地全部断开时,网络中没有完整回路,此时接地回路中电流幅值趋近于0,不随扫频频率变化而变化。当网络处于正常接地状态或远端接地断开状态时,电流扫频曲线谐振点频率以及同一谐振点处电流幅值有较大区别。通过比较扫频曲线,可以对中压直流供电系统中远端接地处于正常接地状态或接地断开状态进行简单的区分判断。正常接地状态、远端接地断开状态时的扫频曲线谐振频率如表1所示。

由图7b可以看出,在700 kHz附近谐振点处不同曲线谐振频率差值较大,且在该谐振频率处流过C1的谐振电流幅值较高。根据表1,正常接地状态扫频曲线该点处谐振频率f0为663.7 kHz,远端接地断开状态扫频曲线该点处谐振频率f1为678.9 kHz,远端接地与电缆接地全部断开状态该点处无谐振。663.7 kHz为正常接地状态高频回路发生谐振,电流幅值较大,此频率不是远端接地断开状态回路谐振频率。因而在663.7 kHz处,正常接地状态时电流幅值远高于远端接地断开状态时电流幅值。相比于选用10 kHz作为交流高频源频率,利用扫频谐振方法选择高频交流源频率可以增大远端接地断开状态与正常接地状态的区分度。

表1 不同接地状态扫频曲线谐振频率

(a)150 m

(b)500 m

实际检测中,每一次检测都基于扫频曲线的方法较为复杂,对操作人员要求较高,且仅通过扫频曲线提出判据难度很大。在进行多线路接地状态检测时,仅通过扫频曲线的方式难以甄别多条线路中发生接地故障。将扫频曲线方法与高频阻抗法相结合,可以有效解决单条线路检测复杂度及多线路接地状态检测的问题。针对一固定线路,首先测得其扫频曲线,通过扫频曲线可以得到不同接地状态时电路拓扑的谐振点频率。综合考虑不同接地状态时同一谐振点频率差值与该点谐振电流幅值,选定高频交流电压源频率。在该频率下,正常接地状态时Z与远端及电缆接地均断开状态时的差别较大,区分度较高,可以准确分辨出远端站点接地状态。

4.2 单条线路接地状态

在中压直流供电系统中,中心站点只与一个远端站点连接,利用扫频阻抗法对远端站点接地状态进行检测。基于PSCAD,对单条线路中远端站点接地状态进行仿真,仿真电路如图5所示。

考虑传输电缆对地电容对远端接地状态检测准确度的影响,改变传输电缆长度,检测不同传输电缆长度下远端接地状态,结果如图7所示。扫频曲线中谐振峰频率与电缆分布电感、电缆对地杂散电容有关,电感与电容越小,谐振点频率越高。电感、电容与电缆长度成正比,因而电缆长度越长,谐振点频率越低,设置扫频范围上限频率越低。其中,150 m线路中分布电感为4.179 μH,对地电容为1.777 5 nF;500 m线路中分布电感为13.93 μH,对地电容为5.925 nF;1 000 m线路中分布电感为27.86 μH,对地电容为11.85 nF。

图8 多线路情况阻抗检测电路

为了进一步对远端接地状态进行判定,综合考虑不同电流扫频曲线谐振频率差值与谐振电流幅值,分别选定2.187 MHz、663.7 kHz及335.0 kHz作为150、500及1 000 m线路的高频回路频率,计算结果如表2所示。

由表2可以看出,当选定正常接地状态谐振频率作为高频回路中高频交流源频率时,远端不同接地状态时Z的区分度比10 kHz交流源频率时的阻抗区分度更大,可以通过扫频阻抗的方法对单条线路中远端接地状态进行检测。

表2 不同长度传输电缆线路高频对地阻抗

4.3 多条线路接地状态

中压直流供电系统中心站点与多个远端站点连接,利用扫频阻抗法对远端站点接地状态进行检测。基于PSCAD,对两条线路中远端站点接地状态进行仿真,仿真电路如图8所示。其中,Lc1与Cc1为线路1中传输电缆的分布电感与对地电容;Lc2与Cc2为线路2中传输电缆的分布电感与对地电容。

考虑传输电缆对地电容对远端接地状态检测准确度的影响,改变传输电缆长度,对不同传输电缆长度情况下远端接地状态进行检测。分别对500 m & 1 000 m及300 m & 800 m双传输线路进行扫频阻抗计算。当线路1与线路2传输电缆长度分别为500 m与1 000 m时,对线路进行扫频分析,分别测量得到不同接地状态下的电流扫频曲线如图9所示。其中,00、01、02、10、11、12、20、21及22分别表示500 m线路正常接地且1 000 m线路正常接地、500 m线路正常接地且1 000 m线路远端接地断开、500 m线路正常接地且1 000 m线路远端与电缆接地断开、500 m线路远端接地断开且1 000 m线路正常接地、500 m线路远端接地断开且1 000 m线路远端接地断开、500 m线路远端接地断开且1 000 m线路远端与电缆接地断开、500 m线路远端与电缆接地断开且1 000 m线路正常接地、500 m线路远端与电缆接地断开且1 000 m线路远端接地断开、500 m线路远端与电缆接地断开且1 000 m线路远端与电缆接地断开。

图9 500 m & 1 000 m多线路不同接地状态电流扫频曲线

根据图9,可以得到500 m & 1 000 m双传输电缆线路中不同接地状态时电流的谐振频率。以两条线路中均正常接地时电流谐振频率作为基准值,比较不同接地断开状态时的谐振频率。当谐振频率为247 kHz时,其他接地断开状态与正常接地谐振频率差值最大。选择247 kHz为高频交流源的频率,如图9所示,由测量线路输入端对地电压Ea、高频源输出电压U、流过隔直电容C1的电流Is、流过线路1的电流I1以及流过线路2的电流I2,可以计算得到不同接地状态时的线路1对地阻抗Z11、线路2对地阻抗Z12以及高频输出端对地阻抗Zs,不同接地状态时500 m & 1 000 m双传输电缆线路阻抗如表3所示。

当线路1与线路2传输电缆长度分别为300 m与800 m时,对线路进行扫频分析,得到不同接地状态下的电流扫频曲线如图10所示。根据图10,可以得到500 m & 1 000 m双传输电缆线路中不同接地状态时电流的谐振频率。以两条线路中均正常接地时电流谐振频率作为基准值,比较不同接地断开状态时谐振频率,当谐振频率为357 kHz时,其他接地断开状态与正常接地谐振频率差值最大。选择357 kHz为高频交流源的频率,如图8所示电路,可以计算得到Z11、Z12以及Zs见表4。

根据表3与表4,当网络中发生接地断开故障时,各线路对地阻抗的幅值发生较大变化。定义参数α表示线路对地阻抗幅值的变化程度计算得到双传输电缆线路中不同接地状态时的α值,如表5所示。从中可以看出:认为远端与电缆接地均断开的状况比远端接地断开状况更加恶劣;当较长线路发生的接地故障比较短的线路发生的接地故障更加恶劣时,即01、02、12状态时,α值比正常接地时大;当较短线路发生的接地故障比较长的线路中发生的接地故障更加恶劣时,即10、20、21状态时,α值比正常接地时的比较小。

图10 300 m & 800 m多线路不同接地状态电流扫频曲线

状态Zs/ΩZ11/ΩZ12/Ω001.00-j68.451.97-j8.202.01-j7.91011.00-j69.341.93-j9.822.06-j9.860279.26-j101.720.51-j45.1414.78-j214.18101.00-j68.812.01-j9.141.97-j8.44111.00-j69.761.96-j10.902.02-j10.471279.31-j107.090.44-j51.6416.25-j244.99200.87-j73.312.31-j24.581.40-j13.92210.87-j75.052.29-j29.381.41-j16.64221.00×106-j35.581.50×106-j2.88×1042.99×106+j1.14×105

表4 300 m & 800 m双传输电缆线路不同接地状态对地阻抗

α=|Z2|/|Z1|

(6)

综合考虑对地阻抗幅值以及α值的变化,可以对远端接地状态及接地故障所在线路进行检测判断。当线路1阻抗比正常接地时对地阻抗大,说明有接地断开故障存在,若α值比正常接地时的α值大,说明接地断开故障在较长线路中出现,且更加恶劣;若值α比正常接地时的α值小,说明接地断开故障在较短线路中出现,且更加恶劣。

表5 不同传输电缆线路中各接地状态

4.4 接地状态检测算法

针对远端站点接地状态检测的问题,基于扫频阻抗的计算提出检测算法,算法流程见图11。

图11 接地状态检测算法流程图

对单条线路或多条线路进行人为选择,当对单条线路中的接地状态进行检测时,保证一次正常接地状态,对正常接地状态下的电路扫频曲线进行测量,并测量计算每一谐振频率点处的对地阻抗。测量实际线路中高频源输出端电流扫频曲线,将该实际线路扫频曲线与正常扫频曲线进行对比,若谐振点频率均值之差未超过设定阈值,则认为线路接地正常;否则测量计算实际线路的谐振点处对地阻抗Z1,并与正常对地阻抗Z0进行比较,若二者之差超过阈值,则认为线路存在接地断开故障。

当对多条线路中的接地状态进行检测时,保证一次正常接地状态,测量得到该状态下的电路扫频曲线,并计算每一谐振频率点处的各线路对地阻抗以及α值,以此为基准值。测量实际线路中高频源输出端电流扫频曲线,比较实际线路扫频曲线与正常扫频曲线,根据谐振点频率差值选取特定谐振频率,在该谐振点频率下,测量实际线路中各线路对地阻抗,并与基准值进行比较。若对地阻抗差值超过设定阈值,则测量计算实际线路中的α值,将实际线路α值与基准值对比,若二者差值超过设定阈值,认为线路存在接地断开故障。根据实际线路中各线路对地阻抗与α值的变化趋势,可以对接地断开故障所在线路进行判断。