光束偏移量对Q235/304激光焊接接头组织与性能的影响

2019-04-19王家胜舒林森

陕西理工大学学报(自然科学版) 2019年2期

王家胜，舒林森,2*

(1.陕西理工大学机械工程学院，陕西汉中 723000； 2.陕西省工业自动化重点实验室，陕西汉中 723000)

现代工业的迅速发展对材料的综合性能要求越来越高，单一金属材料往往无法满足特殊场合的生产需要[1]。通过焊接制备异种合金构件是近年来备受关注的一种方法，既能充分发挥各种材料的优异性能，又能显著降低生产成本。Nd∶YAG脉冲激光焊接具有热源密度集中、易于控制焊接轨迹、热影响区较窄、焊缝成形好等优点，更适合异种金属的焊接[2-4]。

异种金属焊接的难点在于两侧母材的熔点、导热性、热容及熔融金属的流动性存在差异，往往需要将热源设定一定的偏移量，从而使得两侧母材具有合理的熔化比率来获得良好的焊接接头[5-7]。近年来，很多学者在此问题上进行了大量的研究。雷正龙等[8]采用激光光束偏移来焊接Ti-22Al-27Nb与Ti-6Al-4V异种钛合金，发现光束偏向Ti-22Al-27Nb侧时能够有效抑制焊缝中气孔缺陷的产生。宋志华等[9]进行了3 mm厚钛合金TA15和铝合金5A06的对接焊，让激光束聚焦在钛合金上使钛合金熔化，通过热传导使铝合金熔化，得到了成形良好的接头。韦竺施等[10]以6 mm厚钢/铝合金对接接头为研究对象，进行激光深熔焊接的工艺试验，研究了不同激光偏移量及接头不同位置对界面金属间化合物(IMC)组织形态、物相组成及厚度的影响。

目前的研究主要集中于异种钛合金及钢/铝合金的焊接研究中，对于Q235和SUS304异种钢焊接的研究相对较少，而这两种钢在工业生产中应用十分广泛，若能充分结合其各自的优异性能，具有广阔的应用前景[11-15]。为此，针对Q235结构钢和SUS304奥氏体不锈钢，进行了异种钢激光焊接，研究光束偏移量对焊接接头宏观形貌、显微组织和力学性能的影响规律，为异种钢激光焊接工程应用提供数据参考和试验基础。

1 试验材料与方法

试验采用尺寸均为200 mm×90 mm×0.5 mm的Q235和SUS304钢板作为母材，具体化学成分(质量分数)和常温力学性能见表1所示。为减少激光焊接接头中的缺陷，焊接前使用万能工具磨床对板材的对接面进行打磨，然后将打磨后的待焊板材置于超声清洗仪器中，去除其表面附着油污和杂质等。

表1 母材的化学成分(质量分数/%)及力学性能

试验由额定功率800 W的脉冲Nd∶YAG激光焊接系统完成。激光波长1064 nm、焦斑直径1.5 mm，X、Y和Z方向移动控制精度达0.01 mm。

图1 光束作用位置示意图

图2 金相取样位置及拉伸试样尺寸

通过大量的工艺预试验确定的焊接参数：焊接速度v=300 mm/min，脉冲电流I=160 A，脉冲频率f=15 Hz，离焦量△f=-4 mm。光束偏移量以0.1 mm为变量，在-0.2～0.1 mm范围内变化，规定光束偏向SUS304侧方向为正。激光束作用位置如图1所示。

焊接完成后，使用专用工具对焊缝作简单清理，观察焊缝宏观形貌；在焊接接头焊缝处截取长宽尺寸为20 mm×10 mm的金相试样，磨抛后先用体积分数4%的硝酸酒精溶液对Q235侧进行金相腐蚀，再用现配王水(HNO3和HCl体积比为3∶1)溶液对SUS304不锈钢侧进行金相腐蚀，采用放大50～1000倍的4XC倒置光学显微镜(OM)观察焊缝的金相组织；利用HV-1000型显微硬度计测定焊接接头的硬度分布；再根据《GB/T228—2002金属材料室温拉伸试验方法》的形状和尺寸标准，利用线切割机切割拉伸试件，金相取样位置及拉伸试样尺寸如图2所示，采用WAW-300万能拉压机进行拉伸试验。

2 试验结果与讨论

2.1 偏移量对焊缝成形的影响

不同光束偏移量下的焊缝宏观形貌及截面熔深状态如图3所示。可以看出，当偏移量为0、0.1 mm时，焊缝表面出现局部咬边和轻微飞溅，焊缝底部有未熔合缺陷。当激光束偏向Q235侧时，焊缝表面成形美观，均呈现出均匀光滑的鱼鳞纹形貌，从截面焊缝轮廓来看，两侧材料均已被完全焊透，这是由于Q235钢的熔点高于SUS304不锈钢，当光束偏向SUS304侧时，热量主要集中于SUS304侧，Q235侧热量不足导致该侧焊缝底部产生未熔合。当光束偏向Q235侧时，热量使两侧金属熔化量比例适中，因此焊缝表面成形良好，从截面熔池形貌来看，两侧材料均被完全焊透。

图3 不同偏移量下的焊缝和横截面形貌

2.2 光束偏移量对焊接接头组织的影响

图4 焊接接头显微组织

图5 不同偏移量下Q235侧热影响区金相组织

图4是Q235和SUS304薄钢板焊接接头的显微组织。由图可知，焊接接头大致分为Q235母材区、SUS304母材区、Q235侧热影响区Ⅰ、SUS304侧热影响区Ⅱ和焊缝区。Q235侧母材区组织为铁素体+珠光体，SUS304侧母材区组织为奥氏体。SUS304侧热影响区很窄，主要以马氏体为主，Q235侧热影响区相对较宽，呈现出明显的柱状晶组织。焊缝区组织主要为马氏体+铁素体+少量残余奥氏体，且SUS304侧马氏体含量多。

由于Q235侧热影响区宽度比SUS304侧宽，且前者晶粒也比后者粗大，该部位在静力拉伸或服役过程中的应力集中作用更加明显，故着重研究激光束偏移量对Q235侧热影响区微观组织的变化规律。由图5可以看出，热影响区主要由铁素体和马氏体组成。随着光束向SUS304侧偏移，组织中马氏体含量减少，铁素体含量增多且晶粒急剧长大，呈现出明显的柱状晶组织。从图中可以看出，当偏移量为-0.2 mm时，热影响区组织中的马氏体含量较多，晶粒较为细小均匀。

图6 不同偏移量下激光焊接接头硬度分布曲线

2.3 光束偏移量对接头显微硬度的影响

不同偏移条件下焊接接头横截面的硬度分布如图6所示。由图6可见，最低硬度位于Q235母材区，为130 HV左右，最大硬度出现在焊缝中心偏向SUS304侧，为460 HV左右，是Q235母材硬度的3.5倍。零偏移量和正偏移焊缝区硬度分布类似，均表现为SUS304侧焊缝区的硬度大于Q235侧硬度；而负偏移量时焊缝区两侧硬度相差较小，且焊缝中心处硬度有所降低。这是由于在正偏移和零偏移时，SUS304侧金属融化量大于Q235侧金属，导致Cr、Ni含量增大，使得固溶强化作用加强，在随后的快速冷却过程中发生了马氏体转变，造成SUS304侧焊缝区马氏体含量大于Q235侧，从而使硬度得到提高。由于Q235钢的熔点高于SUS304不锈钢，采用负偏移能够使得两侧金属融化量相对接近，两侧金属融化后充分融合，因此焊缝区两侧硬度相差较小。

2.4 光束偏移量对接头抗拉强度的影响

图7为不同偏移量下试件激光焊接接头的拉伸性能。从图7(a)可见，各试件断裂位置均位于Q235母材处，说明焊接接头的抗拉强度超过了Q235母材。由图7(b)可知，各试样的抗拉强度相差不大，负偏移量下试样的抗拉强度略高于零偏移和正偏移量。其中偏移量为-0.2 mm时，试件的断后伸长率降低，其他偏移量下试件的断后伸长率相差不大。这主要是由于偏移量为-0.2 mm时，Q235侧热影响区组织中马氏体含量增多，使其塑性降低。