10LDTNB-5J型凝结水泵结构型式改造

姜占文

（河北国华定州发电有限责任公司，河北 定州 073000）

10LDTNB-5J型凝结水泵结构型式改造

姜占文

（河北国华定州发电有限责任公司，河北 定州 073000）

本文以10LDTNB-5J型凝结水泵结构改进为中心，阐述了10LDTNB-5J型凝结水泵运行中出现的问题及改造效果。

凝结水泵；窜水；结构改造

定电公司一期1号机组匹配两台沈阳水泵厂生产的100%全容量凝结水泵，一运一备，型号为：10LDTNB-5J，流量：1897m3/h，扬程：376m，转速：1480r/min。轴端密封采用双密封面式集装式机械密封，下密封面冲洗水使用凝结水泵出口减压后的自密封水，上密封面使用闭式冷却水，运行中多次发生凝结水向闭冷水窜水的现象，导致闭冷水箱水位上涨，pH值升高，运行操作难度大，并且缩短机械密封的使用寿命。经过对凝结水泵内部结构的简单改造，消除了10LDTNB-5J型凝结水泵的设计缺陷。

1 存在问题及原因分析

定州电厂1号机组正常运行期间，巡检人员巡视至1号机11凝结水泵处，发现入口有异音，就地检查发现密封水就地压力表指示压力高达到3.2MPa（正常值0.8～1.2MPa），与凝结水泵出口压力相同。同时闭冷水箱水位上涨，闭冷水pH值升高，需启动闭冷水应急泵向闭冷水箱进行补换水，停运11凝结水泵后，闭冷水箱水位下降较快，仍需启动闭冷水应急泵向闭冷水箱进行补水，补水次数见表1。

表1

综合以上两个问题，可以判断凝结水系统与闭冷水系统的唯一连接处（凝结水泵机封函体）出现泄漏，引起密封水压力升高，凝结水与闭冷水系统之间相互窜水。11凝结水泵运行时,凝结水系统向闭冷水系统窜水（凝结水泵机封函体处凝结水压力3.2MPa，闭冷水系统压力0.6MPa），11凝结水泵停运时，闭冷水系统向凝结水系统窜水（凝结水泵机封函体处凝结水压力-0.08MPa，闭冷水系统压力0.6MPa）。产生此种现象的直接原因为由于导轴承D（见图1为凝结水泵结构图，已注明导轴承D位置；见图2为机械密封结构图，凝结水泵机械密封为双密封，上部密封水为闭冷水，下部密封水为凝结水）长期受高压水冲刷，冲蚀严重，导致导轴承D损坏逐渐消失，失去密封作用，造成凝结水泵出口水未经减压直接窜入密封水，密封水压力升高，大量密封水回水进入抽空气管，造成抽空气管抽气不畅，凝结水泵处于高负压运行，产生气蚀，噪音变大，并且高压凝结水通过机械密封窜入到闭冷水系统。

图1 凝结水泵结构图

图2 凝结水泵机械密封结构图

图3 改造前导轴承D压盖

2 检查与处理

利用机组检修机会，将11凝结水泵解体检查，发现导轴承D冲刷严重，所剩无几，导轴承D材质为橡胶BBF6，材质偏软，耐冲蚀能力较差，导轴承D安装在机封函体内，它不仅对转子起到支撑作用，还承担着末端轴封减压的作用，如果想彻底解决导轴承D的冲蚀损坏的问题，就需要对导轴承D的两个功能进行分离，对机封函体相关部件进行改造，将固定导轴承D的压盖（见图3）进行反向延长，变为节流套，相应的增加配合轴套的长度，相当于在导轴承D前面增加一个减压套，剥离导轴承D的密封减压作用（见图4），根据我厂凝结水泵的结构空间及节流套的泄压原理，将轴套D加长50mm，并在轴上原键槽位置下移50mm，180°位置重新铣键槽，增加一个50mm长的节流套，考虑节流套与轴套D的摩擦及节流问题，节流套材选用HTQ250，避免相同材质动静部件发生摩擦造成设备损坏，节流套与轴套D配合间隙为直径1mm，这样节流套既起到了节流作用，又避免了动静部分的摩擦。并改变导轴承D的材质，由原来的橡胶BBF6改为现使用效果更好、耐冲蚀能力更强的高分子GFZ材质。

图4 延长的轴套和反向延长的导轴承D压盖

3 结语

在导轴承D前加装节流套后，实现了导轴承D的功能分离，高压水流无法冲刷到导轴承D，并通过改变导轴承D的材质，从根本上提高了导轴承D的使用寿命，间接的延长了机械密封的使用寿命，并消除了大量高压凝结水进入抽空气管造成抽空气管堵塞，避免了凝结水泵入口高真空产生的汽蚀，整体提高了10LDTNB-5J型凝结水泵运行的安全性和经济性。10LDTNB-5J型凝结水泵与现在电厂所使用较普遍的凝结水泵相比较，技术较落后，存在的问题也较多，但所有发电厂都无法实现凝结水泵的更新换代，只能通过专业技术人员不断的钻研摸索，不断的对内部部件进行改造，提高凝结水泵的性能。

[1]10LDTNB-5J型凝结水泵结构图.沈阳水泵股份有限公司.

[2]LDTN型凝结水泵安装使用说明书.

[3]河北国华定州电厂运行规程.

[4]河北国华定州电厂汽机专业检修记录文件.

TM621

A

1671-0711（2017）07（上）-0069-02