钢筋网对道路混凝土振动的阻隔及对策

申俊敏，张艳聪，，田 波

(1.山西省交通科学研究院黄土地区公路建设与养护技术交通行业重点实验室，山西太原030006;2.交通运输部公路科学研究院，北京100088)

在工程施工中，利用机械密实混凝土的工艺方法很多，如振动、碾压、脱水、注浆等，其中以振动密实的方法应用最为广泛。尤其是在道路混凝土摊铺中，普遍采用振捣棒组振动密实混凝土。

钢筋混凝土的振动密实区别于普通的道路混凝土，钢筋网的存在会对摊铺机具振捣棒组的插入深度产生较大影响，插入深度太深则容易破坏钢筋形态，深度太浅混凝土则不易振实。钢筋网以下的混凝土是否密实，钢筋网对振动作用的阻隔是钢筋混凝土振动密实环节必须注意的问题。签于此，笔者主要从振动加速度、分层密度入手，通过试验研究振动能量在混凝土中(钢筋网上、下)的传播规律，以及钢筋网对振动能量的阻隔作用，并给出相应的补偿措施。

1 振动能量在道路混凝土中的传播

道路混凝土的振动密实是通过摊铺机具的振捣棒组将机械能或电能转换为振动能，从而将混凝土液化，使其密实的布满整幅路面。对于回转振动器来说，振动非常接近于谐振运动，如图1。

图1的正弦波振动可以用振动频率、振幅等参数来描述［1－2］:振动周期 T，即偏心块围绕转动一周的时间，s;振动频率f=1/T，常用转速来表示，Hz;振幅A0，即运动y=sint中位移的最大值，m;振动速度 v=2πfA0cos(2πft)，m/s;振 动 加 速 度 a=－4π2f2A0sin(2πft)，m/s2;最 大 加 速 度 a0=4π2f2A0，m/s2;振动最大动能 k0=2π2f2A2m(m 为偏心块质量，A为振动的平均振幅)。

上述公式和定义均由初等数学运算而来，倘若振动不能很好的用谐振运动描述，则相应的公式将变得复杂。因为混凝土的振动参数与其密实成型密切相关、应用广泛，虽然存在些许误差，多数情况下，仍然用上述公式简便计算。

图1 回转振动器振动波示意Fig.1 Wave of whirl vibration

研究表明［3－4］:无论是振动频率还是振幅都不足以单独决定振动效率。振动加速度、每周期的最大加速度a0常用以衡量振动强度。下文将以a0评定振动能量在混凝土中(钢筋网上、下)的传播规律。

2 钢筋网对振动的阻隔作用

钢筋网平铺于路面混凝土中，导致钢筋网上方的振动能量不能有效的传递到钢筋网以下的混凝土中，即为钢筋网对振动能量的阻隔作用。

2.1 振动在混凝土中的传播规律

2.1.1 振动传播规律的测定

为测定钢筋网对振动能量是否存在阻隔，试验采用表1所示配合比，设计2组试件(图2)，试模体积参数均为80 cm×80 cm×30 cm，图2(a)试件中部约15 cm处设置钢筋网，钢筋采用φ14螺纹钢筋，钢筋网规格为16 cm×16 cm。图2(b)为对照组，试件不设钢筋网。

表1 配合比Table 1 Mixture proportion /kg

使用高频振捣棒(如图2中黑色部分)产生振动波，在试件内部布置加速度传感器，用DScope音频信号分析系统测定同一时刻(振动持续约50 s［5］)混凝土内部水平、竖直两个方向多个测点的振动加速度。通过3组平行试验的平均值，比较设置钢筋网前后，振动能量的变化规律，由于高频振动波波动较大，本文所指的加速度取收集到的振动加速度的幅值。

图2 对照试验示意Fig.2 Parallel experiment

图3为振动加速度传感器在混凝土试件中的布置示意，传感器沿水平、竖直两个方向布置，图中1、2、3为测点位置。

图3 振动加速度传感器布置Fig.3 Sensors of vibration acceleration

竖直方向上，测点沿振捣棒方向布置，加速度传感器每隔5 cm布置一个，水平方向上每隔20 cm布置一个，1#测点紧临振捣棒体。振捣棒的插入位置如图3中黑色部分，棒体下端深入到试件中部，且不能与钢筋接触。振捣棒采用高频插入式振捣棒，振动参数如表2。

2.1.2 能量传播规律的试验结果及分析

未设置钢筋网的试件，水平、竖直两条测线上各测点的振动加速度如表3中①～③栏。由表中数据可知:两条测线上，振动加速度幅值均随距棒体(振源)距离的增加而减小。

表3 各测点加速度幅值Table 3 Vibration acceleration amplitude of each test point/(m·s－2)

水平测线上振动加速度幅值衰减显著，振动持续时间约50 s时，1#点位的加速度幅值为2 348.4 m/s2，而2#、3#点幅值则由 1 740.1 m/s2减少至722.6 m/s2，二者较 1#点位分别降低了 25.9%，69.2%。竖直测线上，振动加速度幅值由1#点位的2 345.0 m/s2减少到 2#点位的 1 438.5 m/s2，再减少到3#点位的 327.4 m/s2，2#、3#点加速度幅值相对1#点分别降低了 38.7%，77.5%。

设置钢筋网后，各测点的加速度幅值如表3中①、④、⑤栏。水平侧线上，1#点位的加速度幅值为2 350.5 m/s2，而2#、3#两点的加速度幅值较1#点分别降低了52.0%和80.9%。竖直测线上，2#、3#两点加速度幅值相对1#点则分别衰减了62.6%，96.2%。

设置钢筋网前后，两条测线上振动加速度幅值的变化情况如图4。水平测线上，设置钢筋网的混凝土振动加速度从1#点到3#点衰减了1 625.8 m/s2，相比无钢筋网的1 900.8 m/s2降低了275 m/s2。即:水平方向上，振动能量经过单层钢筋网的阻隔，加速度损失了275 m/s2，约为振源处加速度的11.8%。而对于竖直方向上，这一损失则达440.7 m/s2，约为振源处的18.8%。因此，钢筋网对振动能量存在较明显的阻隔作用。

图4 各测点振动加速度的变化Fig.4 Changes in vibration acceleration

对于设置钢筋网的试件，试验结果还表明:当振捣棒插入深度至图4中2#点位时，竖直方向上3#点位的振动加速度仅为576.3 m/s2，远小于表3中2#点的振动加速度;振捣棒水平移动至图4中2#点位时，3#点位的振动加速度为864.4 m/s2，这一结果也远小于水平方向上表3中2#点的加速度。同时，当被振混凝土的一侧边界是已振实的混凝土，而另一侧边界为新拌混凝土时，振实混凝土附近的测点加速度小于新拌侧的加速度。

因此，振捣棒周边混凝土的状态影响着混凝土粒子振动加速度的分布，对振动能量在混凝土中的传播有一定影响。硬化混凝土或模板对与其接触的新拌混凝土粒子产生较强的约束，粒子不易运动，振动能量在该界面附近“失效”［6］，与新拌混凝土一侧的粒子相比的移位不同，振动加速度也不同。此外，底面混凝土的凝结状态对其上部浇筑层混凝土的振动加速度也有较大影响，底面混凝土已经终凝(或初凝)，其浇筑层混凝土振动加速度小于底面混凝土尚未终凝(或初凝)的加速度。这也是因为底面混凝土终凝以后已经变得刚硬，对新浇筑混凝土粒子的移位具有强约束作用。

2.2 振动能量的衰减

素混凝土中，振动加速度沿振捣棒体的中心向周围逐渐减弱。设置钢筋之后，由于钢筋网的阻隔，振动加速度进一步衰减。为了定量的描述钢筋网对振动能量在混凝土中传播的阻隔，本文引入振动能量衰减系数［7］概念。

2.2.1 振动能量衰减系数

以测线上距离振捣棒棒体最近测点的加速度幅值作为基准值1，求出该测线上其余测点加速度幅值的相对值，然后除以相应的距离(测点距基准点)，即得到该测线上所有测点的振动能量衰减系数，可以有效表示振动能量在所测传播方向上单位长度的损失百分比。由振动能量衰减系数的概念可知:基准点的振动能量衰减系数为1，测线上其余各点的能量衰减系数均小于1。表4为上述试验中水平、竖直2条测线6个测点的能量衰减系数。

表4 振动能量衰减系数Table 4 Coefficients of energy attenuation /cm－1

由表4可知，设置钢筋网后，水平测线上3#测点的振动能量衰减系数增大了60%，竖直方向上增大了400%。振动能量衰减到一定程度时，混凝土粒子不能液化，空间分布不再变化。对混凝土而言，振动已经失效。即，振动能量衰减系数的大小，在某种程度上反映了有效的振动能量在混凝土介质中传播距离的远近。能量衰减系数小，表示有效的振动能量可以传播更远的距离。

2.2.2 振动能量衰减系数的影响因素

目前的研究成果［7－8］表明:振动能量衰减系数主要与振动频率和振动延时间有关。

1)β值随振动频率的增加而减小，表5为不同振动频率下测得的振动能量衰减系数。由于能量衰减系数还和振动延续时间有关，本文振动延续时间参照文献［5］选择60 s。由表中数据可知，振动频率相同时，设置钢筋网的混凝土能量衰减系数均小于无钢筋网的混凝土;随振动频率的增加，两种试件的能量衰减系数均有所下降。设置钢筋网的试件，振动频率提高到75 Hz时，能量衰减系数仅相当于无钢筋网试件振动频率为50 Hz。

表5 不同振动频率下的振动能量衰减系数βTable 5 Coefficient β of energy attenuation with different vibration frequency /cm－1

2)β值随着振动延续时间的延长而减小，试验测得的不同振动延续时间的振动能量衰减系数如表6。

表6 不同振动延续时间下的振动能量衰减系数βTable 6 Coefficient β of energy attenuation under different vibration time /cm－1

在振动开始时，能量衰减系数较大，随振动时间的延长，能量衰减系数逐渐减小。经过60 s的振动后，能量衰减系数通常就稳定下来。由表6可见，设置钢筋网的混凝土振动开始时的能量衰减系数为1.124 cm－1，经过60 s振动后，能量衰减系数减为0.056 cm－1，在随后的120 s振动过程中，能量衰减系数只从0.056 cm－1减少到0.053 cm－1。对比无钢筋网的试件，设置钢筋网后，振动延续时间增加15～30 s，能量衰减系数才相当。

从混凝土内部颗粒组成的角度看，振动施加的初期，混凝土材料尚未液化，振动波传播受到的阻力较大，能量损失严重，能量衰减系数也较大。经过60 s振动后，振捣棒有效作用半径范围内的混凝土均处于液化状态，对振动的传播阻力较小，能量衰减系数较小且较为稳定。

2.3 钢筋网上、下混凝土密度的变化

由于钢筋网对振动的阻隔作用，致使钢筋网下层混凝土不易振实。因此试件的竖直方向上，相同层厚的混凝土的密度势必有所差异。笔者采用层状可拆解试模(图5)量测竖直方向上不同层位的混凝土密度，从振动密实的角度来说明钢筋网对混凝土的阻隔作用。图中试模可平均拆解成6层，每层5 cm厚，底面直径30 cm，小于振捣棒的有效作用直径。

图5 层状可拆解试模Fig.5 Sandwich knock-downed mold

2.3.1 不同层位混凝土密度的测定

不同层位混凝土密度的测定步骤如下:

1)将拌和好的混凝土装入两个试模中;

2)使用振捣棒分别振动约70 s，振捣棒的插入深度为15 cm，对于设置钢筋网的混凝土，棒体下端要略高于钢筋网;

3)振实后，将表面抹平;

4)将最上层试模拆除，用长度大于30 cm的刮刀将上层混凝土铲出，称重，分别记为ma1，mb1。同理，依次得到 ma2，mb2，…，ma6，mb6;

5)根据单层混凝土的体积计算每层的密度;

6)重复步骤1)～5)两次，结果取3组数据的平均值。

考虑到可拆试模的厚度只有50 mm，每层混凝土的厚度有限，如果骨料粒径较大，采用刮平分层混凝土密度测定的方法，结果可能存在较大的变异性，影响结果的可信度。因此试验采用表7的配合比进行。

表7 配合比Table 7 Mixture proportion /(kg·m －3)

2.3.2 不同层位密度的测定结果与分析

依照上述方法，测得的钢筋网上、下不同层位的混凝土密度如图6。

图6 不同层位混凝土的密度Fig.6 Concrete density at different layers

由图6可知，对于上3层混凝土，设置和不设钢筋网，密度均介于2 460～2 465 kg/m3之间，层间变化趋势极其相似，即:钢筋网对其上部混凝土的振动无明显阻隔。不同的是，对于下3层混凝土，设置钢筋网的较不设钢筋网的混凝土密度有显著下降，以4，5层为例，不设钢筋网的混凝土密度分别为2 439.0 kg/m3，2 412.6 kg/m3，而设置钢筋网后二者分别下降至 2 411.2 kg/m3，2 389.4 kg/m3，即钢筋网对其下部混凝土的振动有较大的影响，钢筋网的存在，导致振动能量向下传播时有较大的衰减，使其下部混凝土不易振动密实。

3 CRCP混凝土的振动补偿

对于全厚度摊铺的CRCP，首先安置钢筋支架，在钢筋支架上布置纵、横向钢筋，然后布料、振捣。因此钢筋网以下的混凝土是否振动密实，钢筋、混凝土是否紧密结合意义重大，由前述研究可知，增大振动频率、延长振动时间、减小振捣棒的间距对钢筋混凝土的振实有重要意义。

由分析可知，钢筋网对振动能量的传播确实存在较大的阻隔作用，且振动能量衰减系数随振动频率的增加而减小，随振动延续时间的增加而减小。因此，对于连续配筋的混凝土路面，振动密实成型时，要注意振动参数的紧密配合。对于振捣棒不能深入到钢筋网下振捣时，适当提高振动设备的振动频率约25 Hz、延长振动时间15～30 s对提高钢筋混凝土的密实性能有重要意义。

4 结论

1)钢筋网对振动能量在混凝土中的传播存在阻隔作用，振动能量经过单层钢筋网的阻隔，水平方向上约衰减12%，竖直方向上约衰减19%。

2)振捣棒周边混凝土的硬化状态影响着混凝土粒子振动加速度的分布，对振动能量在混凝土中的传播有较大影响。

3)钢筋网的存在对钢筋网以上部分混凝土的振动密实无显著影响，对钢筋网以下的混凝土有较大影响。

4)振动频率和振动延续时间对振动的能量衰减系数存在较大影响，适当的增大振动频率、延长振动延续时间可以有效的减小能量衰减。

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