气吸式蛋壳膜多级清选装置研究

迟 媛 王明久 陈博超 林萌萌 迟玉杰

(1.东北农业大学工程学院，哈尔滨 150030；2.东北农业大学食品学院，哈尔滨 150030)

0 引言

2021年我国禽蛋产量为3 409万t，按照蛋壳质量占禽蛋质量的11%换算[1]，将会产生375万t废弃的蛋壳，而蛋壳和蛋膜在食品、医药、轻化工业、饲养业等领域有很大的利用价值[2-5]。清选是将分离后的蛋壳和蛋膜混合物分开并实现分别收集。文献[6]设计了之字形重力空气分级机，在气流和重力的共同作用下，葵花籽壳较轻向上运动，葵花籽粒较重沿锯齿形通道壁下落，最终使葵花籽壳与籽粒分开并分别被收集。文献[7]对水平流型分级机进行分析，粗、细颗粒混合物在分级装置内受到了水平气流的作用，使其在重力和曳力的共同作用下呈弧线下落，最后粗、细颗粒分别落在不同位置上并被收集。文献[8]利用振动筛振动蛋壳、膜混合物，轻的、大的蛋膜留在上部皮带上，重的、小的蛋壳落到底部皮带上，再通过皮带传送到各自的收集袋里。文献[9]设计了旋风式气流清选装置，利用旋风分离器的流场特性，使漂浮速度大的蛋壳沿着筒壁螺旋向下运动，漂浮速度小的蛋膜沿中间柱状区域向上运动，实现了蛋壳和蛋膜的清选。目前研究的蛋壳膜清选装置存在蛋膜清洁率低、功耗大、结构复杂等问题。

本文设计气吸式蛋壳膜多级清选装置，通过计算流体力学-数字高程模型(CFD-DEM)耦合的方法对气吸式多级清选装置进行仿真，研究清选室进口挡板的位置、数量等结构参数对清选室流场特性、蛋壳膜轨迹的影响，并采用正交试验和综合评价相结合的方法，探究喂入量和吸风机连接口风速对蛋膜损失率和清洁率的影响，以期为蛋壳膜清选提供理论依据和技术参考。

1 气吸式多级清选装置结构与原理

1.1 结构

气吸式蛋壳膜多级清选装置的结构示意图如图1所示，其主要由清选室、负压室、进口挡板、内壁挡板、内壁、入料口、进气口、下出口、吸风机连接口组成，入料口与负压室相邻可减小涡流对下落的蛋壳、膜混合物的阻碍作用，下出口与空气相通，可消除出口的涡流，有利于蛋壳的下落。

图1 气吸式多级清选装置结构示意图Fig.1 Structure sketches of multi-aspirator device1.入料口 2.进气口上挡板 3.进气口下挡板 4.进气口 5.下出口 6.清选室 7.内壁挡板 8.内壁 9.内壁出气口 10.负压室 11.吸风机连接口

1.2 工作原理

蛋壳、膜混合物从入料口下落到气吸式多级清选装置的倾斜挡板上并沿挡板向下滑落，最终会滑落到挡板的下边缘，在蛋壳、膜向下滑落的过程中蛋膜颗粒会被错流风携带到负压室。但在清选过程中蛋壳、膜颗粒间存在相互作用，导致蛋壳、膜在第1次经过错流风区后不能完全分开，即部分蛋膜会随着蛋壳继续向下运动。由于清选装置内的挡板形成了6个错流风区域，所以继续向下运动的蛋壳、膜混合物会受到错流风的多次作用，进而使蛋膜从清选室运动到负压室并随气流一同经过清选装置与吸风机连接口后进入吸风机，最后蛋膜从吸风机的排气口排出并被收集，蛋壳在清选装置下出口被收集。

1.3 结构参数

清选装置进气口和内壁出气口尺寸会对清选装置内气流流场分布产生影响，是清选装置的关键结构参数。吸风机连接口处气流流量Q计算公式为[10]

(1)

式中s——蛋壳、膜混合物的喂入量，取0.05～0.50 kg/s

φ——蛋膜颗粒占混合物质量分数，取3.043%[11]

δ——携带蛋膜颗粒气流中蛋膜颗粒质量分数，取20%

ρ——空气密度，取1.2 kg/m3

(2)

式中l——内壁出气口长度，mm

b——内壁出气口宽度，mm

通过试验测得蛋壳、膜混合物中蛋壳颗粒粒径为0.4～2.4 mm，蛋膜颗粒粒径为1.7～4.0 mm，此粒径范围内蛋壳漂浮速度为3.7～4.3 m/s，蛋膜漂浮速度为1.1～1.8 m/s。内壁出气口处气流速度应大于蛋膜颗粒漂浮速度，小于蛋壳颗粒漂浮速度，即1.8 m/s

表1 气吸式蛋壳膜多级清选装置主要参数Tab.1 Main parameters of multi-aspirator device for collecting eggshells and eggshell membranes

1.4 蛋壳、膜颗粒碰撞分析

采用速度矢量分解的方法对三维颗粒碰撞进行建模，蛋壳膜颗粒碰撞示意图如图2所示，图中v1为蛋膜颗粒碰撞时速度，v2为蛋壳颗粒碰撞时速度。颗粒碰撞时碰撞方向具有不确定性，因此以碰撞时的切平面为基础建立局部坐标系ouvw，便于碰撞时颗粒的速度分析，但分析碰撞后颗粒速度对清选效果的影响是在全局坐标系oxyz中进行的，所以利用欧拉角将局部坐标系中的速度转化为全局坐标系中的速度，转换矩阵为

(3)

(4)

式中α——xy平面与uv平面的交线与x轴的夹角，(°)

β——z轴与w轴的夹角，(°)

γ——xy平面与uv平面的交线与v轴的夹角，(°)

θ——两颗粒在uv平面上相对速度与v轴夹角，(°)

v1,x0、v2,x0——碰撞时蛋膜、蛋壳颗粒在x轴上的速度，m/s

v1,y0、v2,y0——碰撞时蛋膜、蛋壳颗粒在y轴上的速度，m/s

v1,z0、v2,z0——碰撞时蛋膜、蛋壳颗粒在z轴上的速度，m/s

v1,u0、v2,u0——碰撞时蛋膜、蛋壳颗粒在u轴上的速度，m/s

v1,v0、v2,v0——碰撞时蛋膜、蛋壳颗粒在v轴上的速度，m/s

v1,w0、v2,w0——碰撞时蛋膜、蛋壳颗粒在w轴上的速度，m/s

图2 蛋壳膜颗粒碰撞示意图Fig.2 Diagram of collision between eggshells and eggshell membranes particles

根据动量守恒和角动量守恒定律可获得碰撞后蛋膜、蛋壳颗粒在全局坐标系中z轴上的速度为

(5)

(6)

式中m1——蛋膜颗粒质量，g

m2——蛋壳颗粒质量，g

v3——两颗粒碰撞时在z轴上蛋膜颗粒相对于蛋壳颗粒的速度，m/s

e1——蛋膜碰撞恢复系数

e2——蛋壳碰撞恢复系数

2 清选过程数值模拟

2.1 清选装置网格划分

使用CATIAV5R21软件对气吸式多级清选装置进行三维建模，然后将模型导入到ICEM 19.2软件中进行网格划分，采用六面体结构网格并划分边界层，网格总数为5万，网格质量在0.55以上，内角角度在32°以上，网格质量满足要求。

2.2 仿真模型及参数设定

气吸式多级清选装置涉及气体-固体颗粒两相流动，因此使用CFD-DEM耦合方法进行仿真，其中气相由Fluent 19.2求解，颗粒相由EDEM 2018求解，耦合模型包括Lagrangian模型和Eulerian模型，为提高计算精度采用Fluent 19.2中的Eulerian多相流模型[13-16]。因为在清选过程中蛋壳、膜颗粒之间会发生相互作用，且蛋壳、膜颗粒间相互作用具有随机性，所以选择基于Eulerian-Lagrangian模型的离散元方法(CFD-DEM)。通过预试验仿真提取多次数值模拟后蛋膜损失率和清洁率数据，最终确定吸风机连接口风速为4.5、5.5、6.5 m/s，3种吸风机连接口风速时颗粒运动规律相同，故下文取速度平均值5.5 m/s作为清选装置数值模拟时的吸风机连接口风速。

Fluent采用Pressure-Based求解器，湍流模型设置为RNGk-ε模型并选择标准近壁面函数。Fluent软件中边界条件设置：入料口、下出口和进气口设置为压力进口，表压为0 Pa；吸风机连接口设置为速度出口，风速为5.5 m/s；进气口水力直径为27.0 mm，入料口水力直径为50.0 mm，下出口水力直径为120.0 mm，吸风机连接口水力直径为96.0 mm。EDEM软件中接触模型选用Hertz-Mindlin模型，入料口类型设置为virtual，进气口和吸风机连接口类型设置为physical，蛋膜密度为409.0 kg/m3，蛋壳密度为2300.0 kg/m3，蛋膜弹性模量为328.95 MPa，蛋壳弹性模量为40.12 GPa[17]，重力加速度设置为9.81 m/s2，仿真步长为Rayleigh time step的23%。

2.3 模型无关性论证

由于本试验中粉碎后的蛋壳、膜呈不规则片状且其厚度很小，所以用EDEM软件对蛋壳、膜进行填充建模时，一个蛋壳、膜颗粒需要由几百个小直径的球体颗粒填充组成[9]，导致耦合仿真时计算速度大大降低、颗粒工厂产生的颗粒数量较少，进而使蛋壳、膜颗粒与蛋壳、蛋膜、壁面之间的相互作用减少，导致蛋膜损失率的数值模拟结果低于实际值。文献[18-21]利用斯托克斯直径公式将不规则颗粒转化为球形颗粒。本文拟采用斯托克斯直径公式将不规则颗粒转化成与颗粒密度相同、沉降速度相同的球体，则可以增加颗粒工厂产生的颗粒数量，进而增加蛋壳、膜颗粒与蛋壳、蛋膜、壁面之间的相互作用，减小数值模拟误差，斯托克斯直径公式为[22]

(7)

式中dp——斯托克斯直径，mm

vst——颗粒漂浮速度，m/s

μ——空气动力粘度，取1.79×10-5Pa·s

g——重力加速度，取9.81 m/s2

ρp——颗粒密度

将上文蛋壳、膜颗粒的粒径及其漂浮速度代入式(7)可得到转化成球体的蛋壳、膜颗粒直径，蛋壳颗粒直径为0.2 mm，蛋膜颗粒直径为 0.3～0.4 mm。在相同初始条件下采用蛋壳、膜填充模型和斯托克斯球体模型进行数值模拟，获得两种模型的蛋壳、膜运动规律，如图3所示，两种模型的速度、运动轨迹变化趋势十分相近。如图4所示，采用高速摄像提取颗粒的实际运动轨迹与用斯托克斯模型仿真获得的颗粒运动轨迹变化趋势相似。由以上分析可知斯托克斯球体模型能更加真实地模拟蛋壳、膜的颗粒运动，所以选用斯托克斯球体模型进行数值模拟。

图3 两种模型的蛋壳、膜运动规律Fig.3 Eggshells and eggshell membranes movement diagrams of two models

图4 高速摄像提取的颗粒轨迹与用斯托克斯模型仿真颗粒轨迹对比Fig.4 Particle trajectories extracted by high-speed camera compared with those simulated by Stokes model

2.4 仿真结果与分析

2.4.1进气口有无挡板对清选性能的影响

图5为进气口没有挡板时蛋壳、膜的运动轨迹，在清选过程中蛋壳、膜主要受到重力、曳力和支持力的作用，重力起到使蛋壳、膜向下运动的作用，曳力起到推动蛋壳、膜沿气流方向运动的作用，支持力是蛋壳、膜落在挡板上时受到挡板的作用力。蛋壳下落时与内壁挡板无接触，则蛋壳在清选过程中只受到重力和曳力的作用且重力起主要作用，所以大部分蛋壳以弧形轨迹直接运动到清选室下出口，少量的蛋壳与清选室的壁面碰撞后落在内壁挡板上，然后再向下滑动，最后在清选装置的下出口被收集；直径为0.3 mm的蛋膜下落时与内壁挡板无接触且蛋膜密度较小，则蛋膜在清选过程中只受到重力和曳力的作用且曳力起主要作用，所以蛋膜随气流从清选室运动到负压室并进入吸风机而被收集，但直径为0.4 mm的蛋膜下落时受到的曳力较小，导致蛋膜落在内壁挡板和内壁的交接处，蛋膜在重力、曳力、支持力的作用下达到平衡状态，蛋膜不能从清选室运动到负压室，因此蛋膜损失严重。

图5 进气口无挡板时蛋壳、膜随时间变化的轨迹Fig.5 Trajectories of eggshells and eggshell membranes with time when air inlet without baffles

图6 进气口双挡板时蛋壳、膜随时间变化的轨迹Fig.6 Trajectories of eggshells and eggshell membranes with time when air inlet with double baffles

图6为进气口双挡板时蛋壳、膜的运动轨迹，通过进气口挡板和内壁挡板对蛋壳、膜的交替作用，使蛋壳、膜在清选室的运动时间变长，每个错流风区的气流对蛋壳、膜的作用时间也相应延长，从而减小了蛋膜的损失率。由于蛋壳在竖直向上方向的速度分量小于蛋壳的漂浮速度，故蛋壳在整个过程中曲折下落；在错流风区气流的作用下，蛋膜具有水平向右和竖直向上的速度分量且竖直向上的速度分量大于蛋膜的漂浮速度，故蛋膜可在错流风区从清选室运动到负压室，但由于颗粒间存在相互作用，向下运动的蛋壳对蛋膜的向上运动产生一定的阻碍作用，导致少部分直径为0.3 mm和0.4 mm的蛋膜不能在第1次经过错流风区时从清选室运动到负压室，即少部分蛋膜随蛋壳一起向下运动，由于气吸式多级清选装置具有6个错流风区，未进入负压室的部分蛋膜可进行多次清选，从而降低蛋膜损失率。

2.4.2进气口挡板位置对清选性能的影响

进气口单挡板时，空气也会从进气口进入清选室并起到清选作用，且清选装置结构相对简单一些，为探究进口挡板数量与挡板位置对清选装置内流场特性与蛋膜损失率和清洁率的影响，对采用进气口下挡板、进气口上挡板和进气口双挡板的清选室的流场进行数值模拟。

图7 进气口采用下挡板、上挡板和双挡板的蛋壳、膜轨迹Fig.7 Trajectories of eggshells and eggshell membranes when under baffle,upper baffle and double baffles were used for air inlet respectively

图7为3种情况下清选装置内蛋壳和蛋膜的运动轨迹，图8为3种情况下清选装置的对称面(由图1可知)的速度云图，从图7、8可知，清选室下出口均无涡流产生，避免了因气流阻碍蛋壳下落而导致蛋膜清洁率下降，当采用进气口下挡板和双挡板时，在错流风区的气流速度分布较有层次，当采用进气口上挡板时，在错流风区的气流速度分布较为混乱。结合图7、8分析如下：当采用进气口下挡板时，如图7a和图8a所示，空气进入清选室没有受到上挡板的阻碍作用，导致气流扩散，但气流仍沿着进气口挡板向下运动，当气流运动到内壁挡板下边缘处时，由于进气口挡板与内壁挡板倾斜角度不同，气流运动方向改变，即气流沿内壁挡板向上运动，但气流速度较小无法使蛋膜从清选室运动到负压室。当采用进气口上挡板时，如图7b和图8b所示，空气进入清选室时受到上挡板的阻碍作用，增加了气流沿上挡板向下运动的速度。由于相邻进气口上挡板之间的空气会与沿进气口上挡板向下运动的气流相互作用，在进气口上挡板的下边缘处形成较强的涡流，进而使沿内壁挡板向上运动的气流速度下降，即气流无法使部分直径为0.4 mm的蛋膜从清选室运动到负压室。当采用进气口双挡板时，如图7c和图8c所示，空气沿着进气口上下挡板之间的空隙进入清选室，当气流运动到进气口挡板下边缘处时，因为进入清选室的气流速度与进口挡板周围空气的流速差值较小，所以在进气口挡板下边缘处形成的涡流较弱，进而使沿内壁挡板向上运动的气流速度较大且大于直径为0.4 mm的蛋膜的漂浮速度，有利于使蛋膜从清选室运动到负压室。

图8 进气口采用下挡板、上挡板和双挡板时清选装置在对称面的速度云图Fig.8 Velocity diagrams of multi-aspirator device in symmetry plane when under baffle,upper baffle and double baffles were used for air inlet respectively

3 清选试验

3.1 试验条件

试验使用东北农业大学提供的海兰褐鸡蛋壳。试验仪器包括：自行研制的气吸式蛋壳膜多级清选装置、雷诺LR-ZJB型手持式风速仪、台达VFD-M型变频器、JFSD-100-Ⅱ型粉碎机、沐美M600TB-B型电子天平、筛网、自行研制的旋风式气流清选装置[9]。气吸式蛋壳膜多级清选装置如图9所示。

图9 试验装置Fig.9 Test device

3.2 试验方法

试验材料制备：先将海兰褐鸡蛋壳进行清洗、干燥、粉碎处理，得到分离的蛋壳和蛋膜混合物，然后使用课题组研制的旋风式气流清选装置对其进行清选，调节分选速度使其在蛋膜的漂浮速度范围内，以获得纯净蛋膜，调节分选速度使其在蛋壳的漂浮速度范围内，以获得纯净蛋壳，蛋膜与蛋壳按质量比1∶31.86进行混合[11]，作为试验材料。

气吸式蛋壳膜多级清选装置试验步骤：使用变频器调节风机转速，进而调节吸风机连接口处的风速，然后将按质量比配好的蛋壳、膜混合物从气吸式多级清选装置的入料口喂入，在吸风机排气口收集蛋膜，在清选室下出口收集蛋壳。收集到的蛋膜中含有极少量的蛋壳，将蛋膜倒入含有浓度为3 mol/L盐酸的烧杯中，使盐酸与蛋壳充分反应，反应后烧杯中只留下蛋膜，蛋膜干燥后称量，得到蛋膜的质量,而蛋壳的质量即为反应前后的蛋膜的质量差。蛋膜的损失率Y1和清洁率Y2计算公式分别为[23]

(8)

(9)

式中m3——反应后的蛋膜质量，g

m4——喂入混合物中的蛋膜质量，g

m5——收集的蛋膜中含有的蛋壳质量，g

3.3 单因素试验

根据前期仿真得到的清选装置吸风机连接口风速范围，为寻找喂入量的较优范围，在吸风机连接口风速为4.5 m/s和5.5 m/s的情况下，进行喂入量的单因素试验，喂入量分别设置为50、100、200、300、400、500 g/s。通过试验和计算得到蛋膜损失率和清洁率随喂入量变化的曲线，如图10所示。

图10 喂入量与蛋膜清洁率、损失率的关系曲线Fig.10 Relation curves between feeding flow rate and cleaning rate and loss rate of eggshell membranes

由图10可知喂入量与吸风机连接口风速之间存在交互作用。随喂入量的增加蛋膜损失率先降低后升高，蛋膜清洁率随喂入量的增加而增大。喂入量为50～100 g/s时，蛋膜损失率和清洁率较低。喂入量为100～300 g/s时，蛋膜损失率低、清洁率高；喂入量大于300 g/s时，蛋膜损失率和清洁率都较大且蛋膜损失率上升幅度很大、清洁率上升幅度很小。因此选取喂入量100～300 g/s作为正交试验范围。

3.4 正交试验

为进一步分析喂入量和吸风机连接口风速对蛋膜损失率和清洁率的综合影响，应用两因素三水平正交试验方法[24]，选取喂入量、吸风机连接口风速为试验因素，蛋膜损失率、蛋膜清洁率为评价指标。对影响气吸式多级清选装置的工作参数进行优化分析。结合前期数值模拟与单因素试验结果，取喂入量为100～300 g/s，吸风机连接口风速为4.5～6.5 m/s，最终确定各因素水平如表2所示。

表2 正交试验因素水平Tab.2 Factors and levels of orthogonal test

试验结果与极差分析如表3所示，A、B分别为喂入量、吸风机连接口风速水平值。试验因素对蛋膜损失率Y1影响主次顺序为B、A，较优因素水平组合为A1B3，即喂入量为100 g/s、吸风机连接口风速为6.5 m/s；试验因素对蛋膜清洁率Y2影响主次顺序为A、B，较优因素水平组合为A3B1，即喂入量300 g/s、吸风机连接口风速为4.5 m/s。

表3 试验结果与极差分析Tab.3 Test results and range analysis

应用Design-Expert 8.0.6对试验结果进行方差分析，结果如表4所示。喂入量和吸风机连接口风速对蛋膜损失率Y1、清洁率Y2影响极显著(P<0.01)，这是因为蛋壳、膜的运动轨迹由错流风风速和蛋壳、膜颗粒间的相互作用强度决定。装置内蛋壳、膜的相互作用强度大时，向负压室运动的蛋壳、膜受到向下运动蛋壳的阻碍作用强，装置内蛋壳、膜的相互作用强度小时，向负压室运动的蛋壳、膜受到向下运动的蛋壳的阻碍作用弱；错流风风速大时，气流推动蛋壳、膜运动的能力强，错流风风速小时，气流推动蛋壳、膜运动的能力弱。因此高错流风风速与低强度的相互作用易使蛋膜运动到负压室，进而降低蛋膜损失率，低错流风风速与高强度的相互作用可以减少蛋壳运动到负压室的数量，进而提高蛋膜清洁率。而蛋壳、膜颗粒间的相互作用强度与喂入量正相关，错流风风速与吸风机连接口风速正相关，所以喂入量和吸风机连接口风速对蛋膜损失率、清洁率影响极显著。

表4 方差分析结果Tab.4 Results of variance analysis

由于各试验因素对蛋膜损失率和清洁率的较优水平组合不一致，需采用综合评分法[25-26]对试验结果进行加权分析，损失率隶属度W1、清洁率隶属度W2、综合分数H的计算公式为

(10)

H=0.5W1-0.5W2

(11)

式中W——指标隶属度

U——指标值

Umin——指标最小值

Umax——指标最大值

综合分数越高清选性能越好，由表5可知，各个试验因素对综合分数的影响由大到小为：吸风机连接口风速、喂入量，较优因素水平组合为A2B2，即喂入量为200 g/s、吸风机连接口风速为5.5 m/s。在吸风机排气口收集到的蛋膜如图11所示。

表5 综合分数分析结果Tab.5 Analysis results of comprehensive scores

图11 收集到的蛋膜Fig.11 Collected eggshell membranes

试验通过变频器调节吸风机转速进而调节吸风机连接口风速，当吸风机转速小于额定转速时为恒转矩调速，可通过计算获得清选时吸风机功率，吸风机功率计算公式为

(12)

式中P——吸风机功率，W

T——转矩，N·m

n——吸风机转速，r/min

由于吸风机转矩恒定，由式(12)可得

(13)

式中P1——吸风机额定功率，W

P2——清选时吸风机功率，W

n1——吸风机额定转速，r/min

n2——清选时吸风机转速，r/min

吸风机额定功率为1 500 W，额定转速为2 850 r/min，清选时吸风机转速为627 r/min，将上述数据代入式(13)得到清选时吸风机功率为330 W。

3.5 试验验证

试验验证的试验条件和测试方法与正交试验完全相同，按照较优因素水平组合A2B2进行试验，即喂入量为200 g/s、吸风机连接口风速为5.5 m/s，重复做3次试验取平均值，试验结果如表6所示，蛋膜损失率为9.4%，蛋膜清洁率为96.3%，证明了较优组合选取的合理性，满足了蛋壳膜清选的要求。

表6 试验验证结果Tab.6 Test results of verification %

4 结论

(1)对蛋壳膜颗粒碰撞模型进行建模，分析颗粒碰撞对蛋壳、膜颗粒运动的影响可得：适当减小蛋膜颗粒与蛋壳颗粒的质量比，减小蛋壳、膜颗粒碰撞时在z轴上的相对速度，有利于蛋膜颗粒向负压室运动、蛋壳颗粒向下运动，进而提高清选效果。

(2)气吸式蛋壳膜多级清选装置的流场数值模拟结果表明，清选室进气口有挡板比无挡板时的蛋膜损失率小；清选室采用进气口下挡板时，错流风区气流速度分布较有层次但气流速度较小，无法使蛋膜从清选室运动到负压室；清选室采用进气口上挡板时，在进气口挡板下边缘处形成较强的涡流，导致部分蛋膜不能从清选室运动到负压室；清选室采用进气口双挡板时，沿内壁挡板向上运动的气流速度分布较有层次且气流速度较大，有利于使蛋膜从清选室运动到负压室。

(3)气吸式蛋壳膜多级清选装置功耗较低、蛋膜清洁率较高，影响蛋膜损失率的因素由大到小依次为:吸风机连接口风速、喂入量；影响蛋膜清洁率的因素由大到小依次为：喂入量、吸风机连接口风速。

(4)设计的气吸式多级清选装置，在蛋壳颗粒粒径为0.4～2.4 mm、蛋膜颗粒粒径为1.7～4.0 mm的情况下，当工作参数为喂入量200 g/s、吸风机连接口风速为5.5 m/s时，蛋膜损失率为9.4%，蛋膜清洁率为96.3%，吸风机功率为330 W。