石化装置富氢尾气掺烧技术应用

2021-11-01华意国骆富杰

能源研究与利用 2021年5期

华意国，骆富杰

(新浦化学(泰兴)有限公司，江苏泰兴 225404)

石化企业装置启停及正常生产过程中会产生多余的富氢尾气，原设计通过火炬燃烧后排放，既浪费能源也会增加大气热污染。

某公司乙烯装置原设计富氢燃料气通过PSA装置分离出高纯氢气供下游氢气用户使用，甲烷气输入燃气管网，由于下游化工装置需求减少，不能平衡这部分燃料气。燃料气主要来源于冷区分离出的尾气，主要成分为氢气(61.31%～88.71%)和甲烷(38.52%～11.21%)，其组成成分随装置投料乙烷和丙烷的比例而变。为平衡这部分含氢可燃气，不影响主装置产品负荷，故将该部分可燃气体送电厂锅炉燃烧。实施循环流化床锅炉掺烧富氢可燃气项目改造，可以进行能源的有效利用，既可达到平衡氢气回收成本，也可节省电厂煤炭使用，增加发电的功效，降低发电成本，提高企业综合效益。

1 概述

1.1 工艺系统概述

该公司从烯烃装置敷设富氢可燃气体管道至热电厂3台440 t/h锅炉，输送管设计选用无缝钢管，输送管道设于管架的上层，将富氢可燃气送至电厂锅炉界区，并经支管分配至各台锅炉。富氢可燃气经燃烧器进入炉膛燃烧，主管及支管均设有紧急切断阀及自动排空阀。燃烧器设置在锅炉上二次风位置的旁边，从锅炉侧墙位置输入炉膛，富氢尾气工艺流程图如图1所示。

1.2 锅炉设备

该公司自备电站一期锅炉为无锡华光锅炉股份公司生产的3台220 t/h循环流化床锅炉，二期锅炉为上海锅炉厂生产的3台440 t/h循环流化床锅炉。

图1 富氢尾气工艺流程图

锅炉设计的煤种低位发热量为20 092 kJ/kg，采用燃料的颗粒度为1～10 mm，其制备由筛分-破碎系统完成，符合粒径要求的煤由输煤皮带送入炉前煤仓。锅炉燃烧系统由原煤仓、给料机、炉床、炉膛、旋风分离器和返料器等主要部分组成。

1.3 富氢尾气组份分析

从表1富氢尾气组分表中的数据可以看出，该组分中的主要成分为氢气和甲烷，这两种气体有较高的热值，低位热值要远高于锅炉设计煤炭的热值，特别是校核工况下热值更高，可以达到89 309 kJ/kg，该部分尾气如果直接经火炬燃烧后排放，将导致较大的能源浪费，如果将该部分尾气作为燃料送到锅炉炉膛燃烧将会节约煤炭消耗。

表1 富氢尾气组分表

1.4 技术可行性分析

从该部分气体的组分及热值来看，主要组分氢气和甲烷都是可以作为燃料使用，属于清洁燃料，但同时存在热值太高的问题，明显高于锅炉设计燃料的热值，特别是氢气。掺烧洁净无尘的燃气后，对循环流化床内锅炉内的结焦、受热面飞灰磨损、堵灰和低温腐蚀等各种危害大大减轻[1]。因此，该气体燃烧可能导致锅炉热负荷分配失衡，煤炭局部因高温结焦而造成锅炉停炉事故；另外氢气燃烧后会产生大量水蒸气，将导致烟气中的水分增加，可能会影响锅炉的尾部受热面低温腐蚀及输灰系统工作异常。

因此，在改造设计中重点针对这两个问题，需要进行设计核算，确定采取的主要技术措施是：

1)控制富氢尾气的掺烧量，热值比例控制低于总热值的10%；

2)锅炉尾部排烟温度控制在120 ℃以上；

3)锅炉炉膛温度监控低于950 ℃；

通过技术分析，采取以上技术措施后，掺烧气体的方案总体是可行的。

2 锅炉本体改造技术方案

2.1 热力计算

以3台440 t/h容量的 CFB循环流化床锅炉为例，按照正常生产两用一备的原则，即两台锅炉满负荷时平衡消耗全部富氢尾气。单台炉设计工况额定负荷为440 t/h时，燃用设计煤种为69 236 kg/h，掺烧富氢尾气按4 500 m3/h(标准状况下，下同)，按照原设计煤种掺烧富氢进行热力计算，设计工况掺烧热量占整个输入热量的6%。校核工况单台炉燃气消耗量为9 400 m3/h，掺烧热量占整个输入热量的10%，燃烧系统热力计算及燃料耗量计算结果分别见表2和表3。

表2 燃烧系统热力计算

2.2 改造系统主要设备

根据循环流化床锅炉的设计要求及具体运行工况，由于富氢燃料气是一种无色无味、易燃易爆的可燃性气体，其管道输送速度及输送管道材质都均有其特殊性，燃料气火焰传播速度较其它气体均高。

为充分考虑燃料气爆燃引起的局部炉膛壁温升高，造成局部的炉膛物料结焦的问题，拟对炉膛密项区侧墙(+14.8 m标高)开8个孔，用于床上富氢燃烧器使用，每只燃烧器配出力为1 175 m3/h，侧墙燃烧器配有点火枪。燃烧器火焰直径小于2 m，火焰喷射长度小于4 m，运行时床上燃烧器火焰之间无叠加。

1)侧墙气燃烧器。侧墙气燃烧器作为锅炉的心脏，采用点火枪点燃点火气枪，再由点火气枪点火主气枪的二级点火方式。该法具有结构紧凑、燃烧稳定、调节比大、噪音低；火焰铺展性好、燃烧完全和燃烧易于控制等特点。燃烧器中心供风带有稳燃罩，使火焰形成回流区，稳定火焰形状，促使空气与燃料的充分混合。燃气气枪前端采用耐热钢制作，以确保喷嘴的使用寿命。燃烧器上加装观火孔，通过观火孔可以观察到燃烧器火焰燃烧状况。

表3 燃料耗量计算表

2)高能点火装置。高能点火装置为防爆型，采用低压电容放电原理，放电电压低、电容储能大(20 J)、点火可靠。防爆高能点火装置由防爆高能点火器、防爆高能点火枪和防爆点火电缆组成。

3)紫外式火焰检测器。紫外光式火焰检测器，用以检测气枪火焰状态，光谱范围为190～520 mm。当燃烧器正常燃烧时，火检处理器送出开关量及模拟量信号；当燃烧器意外熄火时，“无火”信号将被传送至DCS系统。火焰检测器需配备冷却风，以确保在燃烧器运行及停运时火焰检测器会得到可靠的冷却。

4) 燃气及吹扫置换系统。燃气管道法兰采用静电跨接并接入原有厂房接地系统，消除静电危害[2]。

每套燃气喷枪前支管路包括：手动关断阀、气动快关阀、气动排空阀、压力表和压力变送器等。按燃烧器炉膛防爆标准要求，均需设置三阀组，即两个快关阀和一个放空阀。

燃气主管路设置氮气手动置换系统和支管路吹扫系统，氮气取自厂用氮气系统经减压至0.35 MPa接入置换系统。

5)配风系统。燃烧器的配风引自锅炉上二次风热风管道，燃烧器进风口配置气动调节风门，风量为4 200 m3/h,可根据燃气量对配风进行调节。

6)排空系统。燃气系统主管路和各分支管路均配有排空管路，每个排空管路配有手动阀门和气动快关阀，所有排空管路最终汇入总管，经炉顶对空排放，氢气排空管出口安装阻火器防止回火[3]，也防止雷击引起爆炸事故时事故扩大。

7)冷却风系统。火检冷却风系统，设计采用厂用压缩空气经减压至0.15 MPa后接入冷却风总管，分别接到每台燃烧器冷却风管。

2.3 自动控制与保护系统

1)点火条件。主氮气阀关位、主燃气阀开位、主排空阀关位、支管路氮气阀关位、燃气调节阀开度大于25%、点火气阀关位、燃气阀A关位、燃气阀B关位、排空阀开位；DCS点火允许(床温大于800 ℃，无MFT信号)、无DCS燃气快关阀动作。

2)顺控启动。DCS处于顺控模式下，DCS启动燃烧器，进点火枪推进器，当点火枪到位后，启动点火器点火15 s，同时开点火气阀。点火15 s结束后自动退点火枪，如果火检有火，则点火成功。如果火检无火，关闭点火气阀。点火成功后，关闭排空阀，打开燃气阀A、燃气阀B，适当手动调整二次风和燃气调节阀开度来调整燃烧器负荷。

3)顺控停止。点火失败或DCS燃气快关阀动作或MFT，则触发顺控停止。进点火枪推进器，点火枪到位后，启动点火器打火15 s。同时关点火气阀、燃气阀A、燃气阀B，打开排空阀。点火15 s结束后自动退点火枪。

4)保护联锁。(A)所有燃烧器停止(Z1)触发条件：全厂失电；MFT；8台燃烧器全部停止；主管燃气压力低(低于15 kPa)且持续时间5 s；所有燃烧器火焰检测无火。联锁动作：联锁关闭主管和支管的快关阀，调节阀开度到0%，开排空阀、氮气吹扫。(B)单台燃烧器停止(Z2)触发条件：两台火焰检测器都检测到无火信号且Z1未触发。联锁动作：联锁关闭对应燃烧器支管的快关阀，打开对应燃烧器支管的排空阀。