反射式倒装对1 300 nm激光器性能改善的分析
2018-04-19薛正群王凌华
薛正群, 王凌华, 苏 辉*
(1. 中国科学院 福建物质结构研究所, 福建 福州 350002; 2. 中国科学院大学, 北京 100049)
1 引 言
InP基边发射半导体激光器是光纤通信中最主要的信号发射光源,其大量应用于FTTx(Fiber-to-the-x)、CATv(Cable television)、WDM (Wavelength division multiplexing)、数据中心等领域,具有巨大的经济效益和应用前景。通常为了实现激光信号在单模光纤中的长距离传输和良好的信噪比,要求激光器出光至单模光纤具有良好的耦合效率。一般可以通过提高注入电流来提高激光器的输出功率,进而提高器件的耦合功率;然而增加注入电流使得器件功耗增加,同时,电流增加器件结温升高,容易引起激光器可靠性问题并降低器件寿命。相应的研究报道和应用结果表明:半导体激光器在使用过程中发生的电、热等过载是加速半导体激光器退化并引起器件失效最为常见的因素[1-6]。因此,如何进一步提高器件的发光效率,降低器件发热或优化器件散热,对于激光器的实际应用具有重要的意义。
通常,通过优化激光材料外延生长质量、合理优化波导和量子阱实现外延材料的低损耗、高增益来提高激光器的效率。此外,通过降低激光器芯片的发散角,也是提高器件单模光纤耦合效率和耦合功率的重要方法。通常通过调整激光器脊型波导结构或采用掩埋结构来降低芯片X方向(平行脊方向)的发散角。同样根据高斯光束的特性,通过调整增大激光器端面光斑Y方向(垂直脊方向)的尺寸来实现降低器件Y方向的发散角。目前采用的主要方法有:增加有源区的厚度[7-8]、降低波导和有源区的折射率差来减弱波导作用[9],然而,采用层数较多的量子阱往往容易导致载流子在量子阱中的分布不均,引起注入效率降低。另一方面,在外延结构上进行调整减弱波导作用[10],在光斑Y方向尺寸增大的同时,光场与掺杂区域的重叠损耗增大,降低了器件的发光效率。
本文对AlGaInAs多量子阱1 300 nm RWG-FP (Ridge-waveguide Fabry-Perot)激光器进行倒装封装,并对倒装热沉进行设计,在热沉上靠近激光器出光和背光端面的10~20 μm区域采用Au反射层,利用Au对芯片前后端面出光进行反射来降低芯片的Y发散角。实验过程对该倒装结构器件和常规封装器件进行对比,分析其对芯片发散角和器件耦合功率的改善,以及对器件光电性能参数的影响。进一步地对两种器件进行温度加速老化实验,对比二者的老化寿命差异。
2 激光器的制备
在InP衬底上,通过MOCVD沿生长方向依次生长N-InP缓冲层、AlGaInAs下波导层、AlGaInAs多量子阱有源层、AlGaInAs上波导层、InGaAsP腐蚀停止层、InP空间层、InGaAsP过渡层、P+-InGaAs欧姆接触层,形成外延片。对外延片进行脊型腐蚀、脊型开孔、P面金属、N型减薄、N面金属、合金、解离、腔面镀膜等工艺形成RWG-FP激光器芯片,其芯片结构如图1(a)所示;激光器芯片腔长为250 μm,室温和Ith+20 mA下发光波长为1 300 nm。对芯片进行常规封装和反射式倒装,分别称为LD-B和LD-A。对于倒装器件(LD-A),我们在倒装热沉上进行设计,在靠近出光和背光端面10~20 μm区域制备Au反射层,对前后端面的出光进行反射,其结构图如图1(b)所示。对封帽前的芯片进行发散角测试,并对封帽后的器件进行耦合功率测试,从而来对比两种器件的差异。
图1 芯片和封装示意图。(a)芯片结构图;(b)倒装结构图。
Fig.1 Diagram of the laser chip and the package. (a) Structure of laser chip. (b) P-side down package.
3 器件实验结果和分析
3.1 器件发散角和耦合效率的改善
图2为封帽前在30 mA电流下两种激光器芯片的水平和垂直发散角测试结果对比。结果显示:两种器件出光的水平发散角相近为21.5°,垂直反向发散角LD-A(主瓣)和LD-B分别为17°和34.5°。图中LD-A远场主峰的位置与LD-B有所偏离,其原因为:LD-A经Au反射的相干光与原光场相互干涉导致远场能量分布变化。
图2 器件远场图。(a)器件水平发散角;(b)器件垂直发散角。
Fig.2 Far field of the two devices. (a) Horizontal. (b) Vertical.
对芯片进行TO-Can器件封装,并在Ith+20 mA电流下对两种激光器进行APC(6°)单模光纤的耦合,TO封装器件到单模光纤(SMF,Single mode fiber)的耦合示意图如图3所示。表1为两种激光器的耦合结果,LD-A和LD-B的平均耦合功率分别为2 326 μW和1 850 μW,平均耦合效率为26.5%和21.1%;表明采用Au的反射层结构有效降低了芯片Y方向的发散角,提高了单模光纤耦合效率。相应地,该结构对于激光器背光也起到相同的作用。
图3 TO激光器耦合到单模光纤示意图
SNPf/μWLD⁃ALD⁃BCouplingpower/μWηCouplingpower/μWη19364228824.4%192020.5%29692204127.5%194026.1%39568236725.5%225024.3%48640263427.2%190819.7%57433225025.3%190121.4%68146225027.6%154018.9%78788248128.2%197822.5%88888221427.2%152818.8%99278235727.3%186821.6%108128238324.9%166617.4%AVG8792232626.5%185021.1%
激光器出光耦合进单模光纤接收角内的光,扣除光纤损耗后与入射光功率之比为光纤的耦合效率。对两种激光器耦合效率进行大概的分析:通过对图2(b)中LD-A的远场曲线进行积分和归一化,可得LD-A主瓣的功率占整体功率的69%,旁瓣功率占31%;激光器单模光纤耦合效率η近似有如下关系[11]:
η∝1/θ,
(1)
3.2 器件光电参数测试对比
我们对两种器件的光电参数特性进行了分析和对比。在室温下,对两种器件的LIV特性进行对比,如图4所示。与LD-B相比,LD-A的饱和电流从135 mA提高到155 mA,饱和输出功率从37 mW提高到42 mW。
图4 两种激光器参数对比。(a)两种器件的LIV;(b)两种器件的发热对比。
Fig.4 Comparison of LD-A and LD-B devices. (a)LIV. (b) Thermal dissipation of the two devices.
对于半导体激光器,其正向电压和注入电流满足关系式[12]:
Vf=Vj+If×Rs,
(2)
Vj≈hν/q,
(3)
ρ=1/[q(nμn+pμp)],
(4)
其中Vf为器件正向工作电压;If为正向注入电流;Rs=Rc+Rb为器件的串联电阻,它包含电极接触电阻Rc和外延材料的体电阻Rb;VJ为结电压;hν为光子能量;ρ为电阻率;q为电子电量;n和p分别为电子和空穴浓度;μn和μp分别为电子和空穴迁移率。对于半导体激光器,其电阻主要来源于掺杂材料区域和非掺杂材料区域(AlGaInAs波导和量子阱区域)。通常对于掺杂半导体材料来说,温度的升高有利于激活杂质提高载流子浓度[13]。另一方面,对于本征AlGaInAs材料,其本征载流子浓度随温度的升高而增大。因此,器件温度升高、电阻降低很可能与整体材料的载流子浓度增加有关[14]。
图4(a)显示,注入电流增加越多两种器件工作电压相差越大。其主要由于散热的差异导致两种器件电阻和出光波长的差异。在200 mA电流下,LD-A、LD-B的正向工作电压分别为1.8 V和2.4 V;在实际应用中,提高激光器的正向工作电压,对于改善器件在大电压下的可靠性具有一定的帮助作用。半导体器件工作时,其发热功率可表征为:
Pthem=Vf×If-P0,
(5)
其中Pthem为器件的发热功率,P0为输出光功率。图4(b)为室温下,不同工作电流下两种激光器发热功率对比;LD-A由于工作电压偏大,使得器件发热功率偏大。半导体激光器的热阻Rth定义为[15]:
Rth=(TJ-TX)/Pthem,
(6)
其中TJ为结区温度,TX为指定参考点温度,这里指环境温度;对于不同的激光器在相同的热发散功率下,对比TJ-TX的值可以分析半导体激光器的散热能力。表2为室温下,两种激光器在相同热发散功率下器件发光峰值波长λp的变化对比,从表中可以看出随着发热功率的增加二者波长相差越大,当在340 mW的发热功率下,LD-A峰值波长比LD-B要短10.6 nm。实验中我们测得激光器发光波长随温度的变化系数约为0.57 nm/℃。以50 m W和340 mW这两个发热功率为参考点对器件热阻做近似计算,从测试结果可得LD-A和LD-B热阻分别为131 K/W和194 K/W。半导体二极管反向漏电流Ileak和工作温度近似满足如下关系[16]:
表2两种激光器不同发热功率下出光波长的变化
Tab.2 Peak wavelength of the two kind laser under different thermal power
Pthem/mWλLD⁃A/nmλLD⁃B/nm501297.521297.81001299.961304.321501306.21308.22001311.61314.042501313.241321.043001317.81325.963401319.321329.92
Ileak∝exp(-Eg/(kT)),
(7)
Eg为材料禁带宽度,器件漏电流与温度有指数的关系;随着温度的升高,漏电流增大。图5为不同环境温度、-1.5 V偏压下两种器件的反向漏电流对比。随着温度的升高,两种器件漏电流相差逐渐增大。在85 ℃环境温度下,LD-A和LD-B的漏电流分别为40 nA和488 nA。对于PN结,外加的反偏电压增强了内电场阻止了多子的扩散,然而材料中少子在内电场作用下漂移形成反向电流。激光器在反偏下形成电流使得激光器存在着电功率的注入,在器件无出光的情况下,其注入电功率转化为材料内部的热功率;器件的反向电流与器件的温度相关,即与器件的散热能力相关,而温度越高其差异越明显。
图5 不同温度、-1.5 V偏压下两种激光器的漏电流对比。
Fig.5 Reverse leakage of LD-A and LD-B under different ambient temperature at -1.5 V bias
3.3 加速老化实验
最后,对两种激光器在95 ℃环境温度、100 mA注入电流下进行加速老化实验。半导体激光器在工作时,其输出功率P随工作时间变化呈现指数衰退模型[17],有如下关系:
P=P0exp(-βt),
(8)
其中P0为老化前的初始光功率,t为老化时间,β为器件衰退系数。对老化前后不同时间段器件的出光参数进行测量,对起始输出光功率进行归一化,得到器件输出功率随着老化时间的变化情况,如图6所示。当老化至2 000 h时,LD-B的个别器件输出功率衰退超过20%,而LD-A器件的功率衰退在10%以内。根据公式(7),对两种激光器的输出功率变化取平均值,在老化条件下,器件LD-A和LD-B的衰退系数分别为1.06×10-5和4.22×10-5,寿命分别为21 027 h和5 283 h,如表3所示。
图6 两种器件老化结果。LD-A(a)和LD-B(b)的输出功率变化曲线。
Fig.6 Aging results of the two devices. LD-A (a) and LD-B(b) before and after aging.
表3 95 ℃、100 mA下两种器件的老化结果对比
4 结 论
对激光器芯片进行倒装封装,并对封装热沉进行设计,在靠近出光和背光端面的区域采用Au反射层来反射器件的出光。结果显示,激光器芯片的垂直发散角从常规封装的34.5°降低至17°,器件单模光纤耦合的平均光功率提高了25%。对两种器件进行光电参数的测量结果表明,采用该倒装结构封装器件提高了器件的散热能力。与常规封装器件相比,激光器的热阻从194 K/W降低至131 K/W;激光器在加速老化实验中其衰退系数从4.22×10-5降低至1.06×10-5,并延长了器件寿命。
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薛正群(1984-),男,福建莆田人,博士研究生,2010年于厦门大学获得硕士学位,主要从事光通信半导体激光器的研究。
E-mail: xzhengq77@163.com苏辉(1971-),男,福建福安人,博士,研究员,博士生导师,2003年于美国新墨西哥大学得获得博士学位,主要从事光通信半导体激光器的研究。
E-mail: huisu@fjrism.ac.cn