2507双相不锈钢在NaClO溶液中的腐蚀性能

张　艳，李　倩，王胜刚

(1 沈阳工业大学 理学院，沈阳110870；2 中国科学院 金属研究所，沈阳110016)



2507双相不锈钢在NaClO溶液中的腐蚀性能

张艳1，李倩1，王胜刚2

(1 沈阳工业大学 理学院，沈阳110870；2 中国科学院 金属研究所，沈阳110016)

采用电化学动电位再活化法(EPR)、动电位极化和交流阻抗测试方法(EIS)研究2507双相不锈钢(SAF2507)在5g/L NaClO溶液中的晶间腐蚀和点腐蚀行为，并采用X射线光电子能谱(XPS)研究SAF2507腐蚀后表面形成的钝化膜组成。结果表明：SAF2507的再活化率Ra为0.68%，具有良好的耐晶间腐蚀性能；动电位极化和EIS的测试结果表明：SAF2507极化后能够发生自钝化现象，钝化区间为-0.5 ～ 0.6V；电荷传递电阻为1.389×104Ω·cm2，说明其具有较强的耐点腐蚀性能。XPS研究表明SAF2507在5g/L NaClO溶液中钝化膜主要成分为Cr，Fe等氧化物和氢氧型化合物。同时进一步探讨了SAF2507的腐蚀机理。

2507双相不锈钢；电化学测试；晶间腐蚀；点腐蚀；钝化膜

双相钢(Duplex Stainless Steel，DSS)的微观组织由铁素体与奥氏体两相组织组成，结合了铁素体和奥氏体两种不锈钢的优点，使其具有良好的力学性能和耐腐蚀性能，因而被广泛应用在化工、海洋、石油和天然气等领域[1-3]。2507双相不锈钢是一种含高氮、高钼、奥氏体和铁素体含量各约占50%的第四代双相不锈钢，具有优良的耐点蚀、缝隙腐蚀和应力腐蚀性能[4,5]。国内外学者对于双相钢的腐蚀性能进行了研究，如徐菊良等[6]和郭丽芳等[7]分别用电化学动电位再活化(Electrochemical Potentiodynamic Reactivation，EPR)法评价了2205，2304双相不锈钢的晶间腐蚀敏感性，表明EPR法能定量评价双相钢的晶间腐蚀敏感性；Dong等[8]和Yang等[9]分别研究了2205，2507双相不锈钢在NaCl溶液中耐点蚀能力；Dabalã等[10]研究了双相不锈钢在硫酸和氯化钠混合液中的耐点蚀性能；赵钧良等[11]和张敏等[12]分别进行了双相不锈钢在氯化钠溶液及酸性溶液中耐点蚀性能分析。研究结果表明双相钢在氯化钠和硫酸溶液中均有良好的耐蚀性能，在盐酸溶液中腐蚀较严重。Yousefieh等[13]和Yong等[14]分别研究了退火温度、热输入对双相钢耐点蚀性能的影响； Donik等[15]和向红亮等[16]采用XPS研究了双相不锈钢在NaCl溶液中的钝化膜成分，实验表明钝化膜主要为铁和镍的化合物。目前对于双相不锈钢的腐蚀研究主要集中在第三代双相不锈钢，而对于2507双相不锈钢腐蚀性能方面的研究并不多，且研究的腐蚀介质较单一，多为氯化钠中性介质和酸性介质，该材料在次氯酸钠溶液中强碱性介质的耐蚀情况及其钝化膜的形成机理，至今鲜见报道。

本工作选用的2507双相不锈钢是制备精练机积液槽部件的材料，存放的是5g/L次氯酸钠溶液，实验采用电化学腐蚀测试方法，研究2507双相不锈钢在次氯酸钠溶液中的晶间腐蚀和点腐蚀性能。

1　实验材料与方法

实验材料为瑞典阿维斯塔2507双相不锈钢，其化学成分(质量分数/%)如下：C 0.03，Cr 25.5，Ni 7.0，Mo 4.5，N 0.3，Cu 0.5，其余为铁。图1所示为2507双相不锈钢浸蚀后的微观金相组织，其中白色为奥氏体(γ)组织，灰色为铁素体(α) 组织，采用网格交点计数法，对2507双相不锈钢的相含量进行了测定，奥氏体和铁素体组织比例大约为50%(体积分数)，并呈带状交替分布。

图1　2507双相不锈钢的显微金相组织Fig.1　Microstructure of the 2507 duplex stainless steel

2507双相不锈钢晶间腐蚀实验，采用EPR法进行评价。它是一种电化学加速腐蚀的实验方法，具有快速、无损、定量的特点[17]。通过测定活化电流Ia和再活化电流Ir以及计算其比值Ra=Ir/Ia×100%作为EPR的判据。再活化率Ra的数值越大，晶间腐蚀的敏感性就越高[18]。2507双相不锈钢晶间腐蚀敏感性电化学快速评价方法EPR的最优化条件为：2mol/L H2SO4+1.5mol/L HCl，扫描速率为1.5mV/s，测试溶液温度为30℃[19]。

电化学测试使用仪器为CHI604D电化学工作站，选用标准的三电极体系：银/氯化银电极为参比电极(RE)。腐蚀介质为5g/L NaClO溶液和3.5%NaCl溶液。实验数据在微机监控下自动记录，采用CHI系统配带的软件和Zsimpwin软件进行曲线拟合和动力学参数处理。

恒电位极化曲线的测试采用WPG100e恒电位仪自带的XUSBS erevr测试软件进行，实验溶液为5g/L NaClO，实验时间为480s。

采用ESCALAB250型多功能表面分析系统，X射线光电子能谱(XPS)进行双相不锈钢腐蚀后表面形成钝化膜的组成分析。

2　结果与分析

2.1耐晶间腐蚀性能

图2为2507双相不锈钢的EPR曲线，表1为根据曲线参数计算的再活化率Ra值。可以看出2507双相不锈钢只有很低的阳极极化峰，没有再活化峰，再活化率Ra平均值为0.68%，小于1%, 说明其耐晶间腐蚀性能较好[19]。

图2　2507双相不锈钢的EPR曲线Fig.2　EPR curve of 2507 duplex stainless steel

2.2耐点腐蚀性能

2.2.1动电位极化曲线

2507双相不锈钢在5g/L NaClO溶液中的极化曲线(见图3)上没有出现明显的活化-钝化转变峰，直接进入自钝化状态，其电化学参数如表2所示，可以看出自腐蚀电流较小，表明材料表面抗腐蚀能力较强，在钝化区内钝化电流密度也十分稳定，几乎不随电极电位的增加而变化，并维持在一个较低的值。钝化区间较宽，从-0.5～0.6V都处于钝化区内，点蚀电位值较高，试样的耐点蚀性能较强。结合图3和表2表明2507双相钢在5g/L NaClO溶液具有较好的耐点蚀性能。

图3　2507双相不锈钢在5g/L NaClO溶液中动电位极化曲线Fig.3　Potentiodynamic polarization curve of 2507 duplex stainless steel in 5g/L NaClO solution

SampleIcorr/(A·cm-2)Ecorr/VEb/VBase2.963×10-5-0.5450.620

2.2.2电化学阻抗谱

图4为2507双相不锈钢在5g/L NaClO溶液中Nyquist图。可以看出，2507双相不锈钢在5g/L NaClO溶液中的EIS均由容抗弧组成，没有出现Warburg阻抗特征，可忽略扩散阻抗[20]，表明测试频率范围内，腐蚀过程完全由电化学反应控制，并且容抗弧半径的大小反映腐蚀过程的电荷转移电阻，半径越大说明电荷转移电阻越大[21]。

图4　2507双相不锈钢在5g/L NaClO溶液中Nyquist图Fig.4　Nyquist plots of 2507 duplex stainless steel in 5g/L NaClO solution

采用Zsimpwin软件对交流阻抗数据进行拟合及解析得到电化学等效电路图，如图5所示。其中Rs为参比电极与被测电极间的溶液电阻，Rct表示电荷转移电阻，Qf为与界面电容相关的常相位角元件，即非理想的金属/溶液双层电容，由两个参数(常相系数Y0和弥散系数n)决定，n的取值范围为0

图5　2507双相不锈钢在5g/L NaClO溶液中交流阻抗等效电路Fig.5　Equivalent circuit of EIS for 2507 duplex stainless steel in 5g/L NaClO solution

SampleRs/(Ω·cm2)Qf/(S-n·Ω-1·cm-2)nRct/(Ω·cm2)Base2.8133.81×10-50.92431.389×104

2.32507双相不锈钢在5g/L NaClO溶液中钝化膜组成

2.3.1恒电位极化曲线

为了分析钝化膜的组成，根据上述极化曲线的测试结果，可知当动电位扫描到0V时，2507双相不锈钢在5g/L NaClO溶液中的钝化能力最强，形成的钝化膜稳定，为此本研究采用电位为0V时进行恒电位曲线测试，极化时间为480s，得到的曲线如图6所示。可以看出，2507双相不锈钢腐蚀电流为10-5A/cm2，这与动电位极化曲线的维钝电流是一样的，表明两者的结果相一致。

图6　2507双相不锈钢在5g/L NaClO溶液中的恒电位极化曲线Fig.6　Potentiostatic polarization curve of 2507 duplex stainless steel in 5g/L NaClO solution

2.3.2XPS分析

图7为2507双相不锈钢在NaClO溶液中恒电位480s后经Ar+溅射后的XPS全谱图，可以看出N，Mo，Ni的信号很微弱，C,O,Cr,Fe的信号较强，说明钝化膜主要是O和Cr,Fe形成的化合物。

图7　2507双相不锈钢在5g/L NaClO溶液中恒电位480s后经Ar+溅射后的XPS全谱图Fig.7　XPS spectra of 2507 duplex stainless steel in 5g/L NaClO solution at constant potential for 480s after sputtering by Ar+

图8为经过Ar+溅射后O1s对应的XPS图谱，O1s的XPS谱可分为两个峰，分别对应结合能530.1eV和531.9eV，根据文献[25]报道的Ols的结合能，可知第一个峰是M-O化合物的特征峰，对应于O2-；第二个峰是M-(OH)n化合物特征峰，对应于OH-，说明钝化膜中氧主要以氧化物及氢氧化物形式存在。

图8　2507双相不锈钢在5g/L NaClO溶液中恒电位480s后经Ar+溅射后O1s对应的XPS图谱Fig.8　XPS spectra of O1s of 2507 duplex stainless steel in 5g/L NaClO solution at constant potential for 480s after sputtering by Ar+

图9为经过Ar+溅射后Fe2p3/2对应的XPS图谱，Fe2p3/2的XPS谱可分为三个峰，其对应结合能分别为706.9, 709.9，711.3eV，根据文献[15，16]所报道的Fe2p3/2的结合能，其中706.9eV为Fe0特征峰，709.9eV对应Fe2+，以FeO形式存在; 711.3eV对应于Fe3+，其化合物为Fe2O3，FeOOH。以上结果表明，钝化膜Fe主要以Fe2+，Fe3+形式存在。

图9　2507双相不锈钢在5g/L NaClO溶液中恒电位480s后经Ar+溅射后Fe2p3/2对应的XPS图谱Fig.9　XPS spectra of Fe2p3/2 of 2507 duplex stainless steel in 5g/L NaClO solution at constant potential for 480s after sputtering by Ar+

图10　2507双相不锈钢在5g/L NaClO溶液中恒电位480s后经Ar+溅射后Cr2p3/2对应的XPS图谱Fig.10　XPS spectra of Cr2p3/2 of 2507 duplex stainless steel in 5g/L NaClO solution at constant potential for 480s after sputtering by Ar+

图10为经过Ar+溅射后Cr2p3/2对应的XPS图谱，Cr2p3/2的XPS谱可分为三个峰，其对应结合能分别为574.0，576.5，577.0eV，根据文献[15，16] 报道其中574.0eV为Cr0特征峰，576.5eV对应Cr2O3，577.0eV 对应Cr3+的氢氧化物(如CrOOH或Cr(OH)3)。以上结果表明，钝化膜Cr主要以Cr2O3形式存在。

根据以上分析，2507双相不锈钢在5g/L NaClO溶液中的钝化膜主要以Cr2O3，FeO，Fe2O3，NiO等氧化物和CrOOH，Cr(OH)3和Fe(OH)3等氢氧化合物为主。

2.42507双相不锈钢腐蚀机理

为了深入地探讨2507双相不锈钢的腐蚀机理，本研究将它在5g/L NaClO溶液和3.5%NaCl溶液中的极化曲线和交流阻抗测试结果进行比较，如图11和图12所示。从测试结果发现，2507双相不锈钢在NaClO溶液中的抗腐蚀性能低于在NaCl溶液中的抗腐蚀性能。这是因为NaCl溶液是中性介质，腐蚀介质是单一的Cl-，而NaClO溶液是强碱性溶液，稳定性较差，即使在常温下也会自然分解放出原子氧，而原子氧[O]具有强烈的氧化作用。NaClO溶液分解反应的方程式为：

NaClO=NaCl+[O]

(1)

图11　2507双相不锈钢在不同溶液中动电位极化曲线Fig.11　Potentiodynamic polarization curves of 2507 duplex stainless steel in different solution

图12　2507双相不锈钢在不同溶液中Nyquist图Fig.12　Nyquist plots of 2507 duplex stainless steel in different solution

这样，材料在NaClO溶液中的腐蚀介质不单独是Cl-的作用，还有原子氧[O]的存在，会增强Cl-的破坏作用，因此双相不锈钢在次氯酸钠溶液中的抗腐蚀性能没有在NaCl溶液中的好。

从上述XPS分析结果可知，2507双相不锈钢钝化膜中的主要成分为Fe，Cr，Ni氧化物或氢氧化物，因此其在含Cl-溶液中的腐蚀行为可以认为是金属表面形成钝化膜的阳极过程，同时进行活性阳极溶解、钝化和钝化膜的溶解。具体阳极极化的反应过程由下列反应式给出。

2.4.1活性阳极溶解

Fe + H2O = Fe(OH)ad+H++e

(2)

然后

Fe(OH)ad=Fe(OH)++e

(3)

Fe(OH)++H+=Fe2++H2O

(4)

同样

Cr+H2O=Cr(OH)ad+H++e

(5)

Cr(OH)ad=Cr(OH)2++2e

(6)

Cr(OH)2++H+=Cr3++H2O

(7)

Ni+H2O=Ni(OH)ad+H++e

(8)

Ni(OH)ad=Ni(OH)++e

(9)

Ni(OH)++H+=Ni2++H2O

(10)

上述反应正好与实验结果中极化曲线的活性溶解部分相对应。随着动电位的升高，阳极电流的溶解速率与钝化膜的形成速率达到稳态，即在极化曲线上出现钝化区间，试样表面发生钝化反应。

2.4.2钝化的形成

由以上反应式，分别生成Fe(OH)ad，Cr(OH)ad和Ni(OH)ad后，

Fe(OH)ad+H2O=[Fe(OH)2]ad+H++e

(11)

[Fe(OH)2]ad=FeO+H2O

(12)

同样

Cr(OH)ad+2H2O=[Cr(OH)3]ad+2H++2e

(13)

2[Cr(OH)3]ad=Cr2O3+H2O

(14)

Ni(OH)ad+H2O=[Ni(OH)2]ad+H++e

(15)

[Ni(OH)2]ad=NiO+H2O

(16)

2.4.3在含Cl-介质中钝化膜的溶解

当腐蚀电位超过点蚀击破电位后，阳极电流密度迅速增大，促使钝化膜性能薄弱的地方产生点蚀，即

FeO+2Cl-+H2O=FeCl2+2OH-

(17)

FeCl2+2H2O=Fe(OH)2+2Cl-+2H+

(18)

随后形成的Fe(OH)2，进一步形成FeO，再被Cl-侵蚀，则形成自催化反应，这样促使钝化膜不断溶解，同样生成的Cr和Ni的氧化物也会发生Cl-的自催化腐蚀，最终在2507双相不锈钢的表面发生点蚀。

3结论

(1)2507双相不锈钢EPR测试结果表明，2507双相不锈钢的再活化率Ra为0.68%，小于1%，说明其具有良好的耐晶间腐蚀性能。

(2)动电位极化曲线测试和交流阻抗测试结果表明，2507双相不锈钢在5g/L NaClO和3.5%NaCl溶液中，都具有一定的钝化区间，阻抗值较大，说明材料在这两种介质中都具有较好的耐点蚀性能，但相比较而言，在3.5%NaCl溶液中的耐点蚀性能更好一些。

(3)2507双相不锈钢在5g/L NaClO溶液中钝化膜主要以Cr2O3，FeO，Fe2O3，NiO等氧化物和CrOOH，Cr(OH)3和Fe(OH)3等氢氧化合物为主，因而2507双相钢在5g/L NaClO溶液中表现出优异的耐蚀性能。

[1]KRASNORUTSKYI S, PRIES H, ZINKE M, et al. Metallurgical influence of multi-beam technology on duplex stainless steel welds[J]. Welding in the World, 2013, 57(4): 487-494.

[2]CALLIARI I, PELLIZZARI M, ZANELLATO M, et al. The phase stability in Cr-Ni and Cr-Mn duplex stainless steels[J]. Journal of Materials Science, 2011, 46(21): 6916-6924.

[4]WANG X, CHEN W, ZHENG H. Influence of isothermal aging on σ precipitation in super duplex stainless steel[J]. International Journal of Minerals, Metallurgy, and Materials, 2010, 17(4): 435-440.

[5]CHEN X, REN X, XU H, et al. Effect of super plastic deformation on the bonding property of 00Cr25Ni7Mo3N duplex stainless steel[J]. International Journal of Minerals, Metallurgy, and Materials, 2012, 19(4): 317-321.

[6]徐菊良，邓博，孙涛，等. DL-EPR法评价2205双相不锈钢晶间腐蚀敏感性[J].金属学报，2010, 46(3): 380-384.

XU Ju-liang, DENG Bo, SUN Tao, et al. Evaluation of the susceptibility to intergranular attack of 2205 duplex stainless steel by DL-EPR method[J]. Acta Metallurgica Sinica, 2010, 46(3): 380-384.

[7]郭丽芳，李旭晏，孙涛，等. 敏化温度对SAF2304双相不锈钢耐晶间腐蚀性能的影响[J]. 金属学报, 2012, 48(12): 1503-1509.

GUO Li-fang, LI Xu-yan, SUN Tao, et al. The influence of sensitive temperature on the localized corrosion resistance of duplex stainless steel SAF2304[J]. Acta Metallurgica Sinica, 2012, 48(12): 1503-1509.

[8]DONG C F, LUO H, XIAO K, et al. Effect of temperature and Cl-concentration on pitting of 2205 duplex stainless steel[J]. Journal of Wuhan University of Technology-Materials Science Edition, 2011, 26(4): 641-647.

[9]YANG Y H, YAN B, YIN J L, et al. Microstructure and corrosion behavior aging at 750℃ in 25% Cr duplex stainless steel[J]. Rare Metals, 2011, 30(9)：515-519.

[11]赵钧良，张人德. 00Cr24Ni6Mo2N双相不锈钢耐腐蚀性能分析[J]. 腐蚀与防护，2005，26(3):105-107.

ZHAO Jun-liang, ZHANG Ren-de. Corrosion resistance of 00Cr24Ni6Mo2N duplex stainless steel[J]. Corrosion & Protection, 2005，26(3): 105-107.

[12]张敏, 张恩华, 孟强, 等. 腐蚀介质对双相不锈钢2205腐蚀性能影响的研究[J]. 兵器材料科学与工程, 2011, 34(6): 40-43.

ZHANG Min, ZHANG En-hua, MENG Qiang, et al. Effect of corrosive medium on the corrosion resistance of duplex stainless steel[J]. Ordnance Material Science and Engineering, 2011, 34(6): 40-43.

[13]YOUSEFIEH M, SHAMANIAN M, SAATCHI A. Influence of step annealing temperature on the microstructure and pitting corrosion resistance of SDSS UNS S32760 welds[J]. Journal of Materials Engineering and Performance, 2011, 20(9): 1678-1683.

[14]YONG T S, SHIN H S, LEE H W. Effects of heat input on pitting corrosion in super duplex stainless steel weld metals[J]. Metals and Materials International, 2012, 18(6): 1037-1040.

[16]向红亮，何福善，刘东. 超级双相不锈铸钢电化学极化表面腐蚀产物的XPS分析[J]. 中国腐蚀与防护学报， 2010，30(4): 288-294.

XIANG Hong-liang, HE Fu-shan, LIU Dong. Corrosion compositions on surface after electrochemical polarization of duplex stainless cast steel by XPS[J]. Journal of Chinese Society for Corrosion and Protection, 2010，30(4): 288-294.

[17]GAO Z, CHEN F, ZHAO C. Comparing different criteria of EPR method to evaluate the susceptibility to intergranular corrosion[J]. Journal of Chinese Society for Corrosion and Protection, 2000, 20(4): 247-251.

[18]李神速．双回路EPR法测定奥氏体不锈钢的敏化[J]. 腐蚀科学与防护技术，2000，12(5): 288-291.

LI Shen-su. Examination of sensitization of austenitic stainless steels by double-loop EPR test method[J]. Corrosion Science and Protection Technology，2000，12(5): 288-291.

[19]HONG J F, HAN D, TAN H, et al. Evaluation of aged duplex stainless steel UNS S32750 susceptibility to intergranular corrosion by optimized double loop electrochemical potentiokinetic reactivation method[J]. Corrosion Science, 2013, 68: 249-255.

[20]陈海燕，林振龙，陈丕茂，等. 紫铜在海洋微生物作用下的电化学腐蚀行为[J]. 材料工程，2014，(7)：22-27.

CHEN Hai-yan, LIN Zhen-long, CHEN Pi-mao, et al. Electrochemical corrosion behavior of copper in marine microbial medium[J]. Journal of Materials Engineering, 2014，(7)：22-27.

[21]曾洪涛，向嵩，刘松林，等. 904L不锈钢在氢氟酸和浓硫酸混合液中的腐蚀行为[J]. 中国腐蚀与防护学报，2013，33(3): 182-187.

ZENG Hong-tao, XIANG Song, LIU Song-lin, et al. Corrosion behaviors of 904L austenite stainless steel in concentrated sulfuric acid containing hydrofluoric acid[J]. Journal of Chinese Society for Corrosion and Protection, 2013, 33(3): 182-187.

[23]El-EGAMY S S, BADAWAY W A. Passivity and passivity breakdown of 304 stainless steel in alkaline sodium sulphate solutions[J]. Journal of Applied Electrochemistry, 2004, 34(11): 1153-1158.

[24]杜楠，叶超，田文明，等. 304不锈钢点蚀行为的电化学阻抗谱研究[J]. 材料工程，2014，(6)：68-73.

DU Nan, YE Chao, TIAN Wen-ming, et al. 304 stainless steel pitting behavior by means of electrochemical impedance spectroscopy[J]. Journal of Materials Engineering, 2014, (6):68-73.

[25]王周成，张瀛洲，周绍民，等. 离子选择性涂层下碳钢表面腐蚀产物的XPS分析[J]. 中国腐蚀与防护学报，2001, 21(5): 273-279.

WANG Zhou-cheng, ZHANG Ying-zhou, ZHOU Shao-min, et al. Corrosion compositions of carbon steel under ion-selective coatings by XPS[J]. Journal of Chinese Society for Corrosion and Protection, 2001, 21(5): 273-279.

Corrosion Resistance of 2507 Duplex Stainless Steel in NaClO Solution

ZHANG Yan1,LI Qian1,WANG Sheng-gang2

(1 School of Science,Shenyang University of Technology, Shenyang 110870,China;2 Institute of Metal Research,Chinese Academy of Sciences,Shenyang 110016,China)

Electrochemical potentiodynamic reactivation (EPR), potentiodynamic polarization curve and electrochemical impedance spectroscopy (EIS) methods were applied to investigate the intergranular corrosion and the pitting corrosion behaviors of 2507 duplex stainless steel (SAF2507), and the composition of the passive film formed on the corrosive surface of SAF2507 was studied by using the X-ray photoelectron spectrometer (XPS) analysis. The results show that the reactivation rate (Ra) of SAF2507 is 0.68%, which exhibits good intergranular corrosion resistance. The results of potentiodynamic polarization curve, and EIS show that the surface of SAF2507 can engender passivation phenomenon after polarization, the passivation range is -0.5-0.6V, and the charge transfer resistance is 1.389×104Ω·cm2, which shows better pitting corrosion resistance. XPS demonstrates that the composition of the passive film in 5g/L NaClO solution is mainly composed of oxides and hydrogen oxygen compounds of Cr and Fe. Meanwhile, the corrosion mechanism of SAF2507 was further explored.

2507 duplex stainless steel;electrochemical test;intergranular corrosion;pitting corrosion;passive film

国家自然科学基金资助项目(51303108)；辽宁省高等学校优秀人才支持计划项目(LJQ2014025)；辽宁省自然科学基金资助项目(2014020094)

2015-05-18；

2015-11-27

赵海涛(1976—)，女，副教授，博士，研究方向：吸波材料、功能材料，联系地址：辽宁省沈阳市浑南新区南屏中路6号沈阳理工大学材料科学与工程学院(110159)，E-mail:zht95711@163.com

10.11868/j.issn.1001-4381.2016.01.017

TG174.2

A

1001-4381(2016)01-0108-07