准静态循环加卸载下钢纤维混凝土力学特性分析

2022-09-27叶中豹

安徽建筑大学学报 2022年4期

叶中豹，潘锐

（1.安徽建筑大学土木工程学院，安徽合肥 230601；2.建筑结构与地下工程安徽省重点实验室，安徽合肥 230601）

在工程实践中，钢纤维混凝土材料可能受循环加卸载作用以及水下结构工程中受水的浸泡。如，风荷载作用下的高层建筑物、飞机起降时的钢纤维混凝土跑道、水流冲击的水库坝体等。因此，研究钢纤维混凝土饱水处理后的力学特性，循环加卸载作用下应力-应变曲线的滞回环特性以及滞回环与耗散能的关系，对提高钢纤维混凝土结构的安全性有重要意义。

目前，相关混凝土类材料已通过试验建立了相应理论体系，刘博文等[1]总结了不同围压下混凝土应力-应变曲线中滞回环的变化规律，阐述了耗散能与滞回环的关系，建立了材料含损伤变量的估计模型；王四巍[2]开展了塑性混凝土三轴循环加卸载和渗透试验，研究了材料的本构关系、峰值应力前后材料的变形以及材料的渗透特性；曾晟等[3]通过开展饱水和干燥条件下砂岩混凝土的压缩试验，阐述了材料在饱水作用下的破坏机理；王孝政等[4]开展了一维单轴循环加卸载混凝土压缩试验，并结合材料的声发射特征分析了材料强度变化规律；胡海蛟等[5]开展不同应变率下混凝土动态循环加卸载压缩试验，得出随着应变率提高，材料的峰值应力和弹性模量随之增大，但峰值应变表现出显著的离散性；吴彬等[6]进行了混凝土在不同应变率下循环加卸载试验，分析了声发射信号与应力水平的关系，研究了混凝土损伤演化规律；王普等[7]从能量角度研究了混凝土循环加卸载损伤演化特性；Meng 等[8-9]利用混凝土、岩石类材料的应力-应变曲线进行能量计算，系统阐述了变形过程中材料能量积聚、耗散及其演化规律；彭刚等[10]进行了不同应变率下混凝土损伤破坏机理研究，分析材料的应力-应变曲线，研究了应变率效应对材料损伤破坏影响；孟庆彬等[11]提出用材料应力-应变曲线面积表征循环加卸载作用下岩石能量大小，同时揭示了围压对受载岩样能量演化及分配规律的作用；梁辉等[12]分析了混凝土循环加卸载历程中单个加载和卸载规律；刘智等[13]通过混凝土循环加卸载试验获得材料应力-应变曲线，并建立了含滞回效应的混凝土损伤模型；胡善超[14]对高孔隙率混凝土进行循环加卸载试验，总结了材料破坏过程中能量耗散规律，并给出了损伤演化方程；肖杰等[15]通过开展不同围压循环加卸载试验，分析围压、应变率对应力-应变曲线中滞回环面积的影响规律；于江等[16]利用声发射技术，研究循环加卸载作用下再生混凝土的受压损伤特性，分析了材料受压损伤破坏全过程。

上述研究工作极大地推动了混凝土类材料理论发展及工程应用，现有文献中大多开展混凝土类材料在准静态单轴循环加卸载作用下的试验研究：一方面集中在材料屈服点或峰值点附近区域的能量特性研究，但不易获得混凝土类脆性材料峰后应力-应变曲线，因脆性材料的瞬时破坏特性，峰后应力-应变曲线以直线形式降低，导致无法准确计算峰后能量；另一方面通过材料应力-应变曲线积分来计算能量，但常规单轴或三轴压缩试验无法分离混凝土类材料的弹性应变和塑性应变，只能假定弹性模量恒定不变来求解其弹性能，则造成混凝土类材料能量计算结果存在较大误差。而钢纤维混凝土应力-应变曲线滞回环特性及其与能量的关系，以及饱水（未饱水）处理的钢纤维混凝土在循环加卸载作用下的力学性能等相关研究相对较少。鉴于此，本文开展了循环加卸载作用下的饱水（未饱水）试验，以及不同围压下循环加卸载试验，重点探讨了饱水（未饱水）处理后材料的强度变化规律，研究了材料应力-应变曲线的滞回环特性及其与能量的关系。

1 试验设计

1.1 试件制备

本文中钢纤维混凝土原材料：普通硅酸盐水泥；瓜子片为粗骨料；细度模数2.39 中砂为细骨料；0213 型钢纤维；自来水；适量高性能减水剂。采用以上原材料，在试件制备前，混凝土强度设计值为45 MPa。经过多次调配，最终确定了一组合适的混凝土配合比，按照混凝土试件标准养护方法，测得钢纤维混凝土试件立方体抗压强度标准值为46.3 MPa，故本文取材料强度为C45。圆柱体试件直径50 mm、高度100 mm。

1.2 试验设备

试验由安徽大学MTS816 测试系统完成，如图1 所示。图中1-液压循环控制系统；2-三轴操作室；3-控制柜；4-数据收集系统；5-液压油；6-三轴腔；7-定位杆；8-传感器接口；9-压头；10-试件；11-环向引伸计。试验前将试件的轴心与压头中心对齐，连接好轴向引伸计、环向引伸计和力传感器。试验中通过MTS 伺服控制系统试验程序实现围压改变。

图1 MTS816 测试系统

1.3 试验方案及程序设计

本次试验重点讨论围压、饱水（未饱水）对钢纤维混凝土材料力学性能影响，通过控制压头的加载速率0.01 mm/s，即各组准静态试验应变率恒为ε˙ = 10-4s-1。

试验程序设计：（1）满足静水压状态。轴向力和环向围压同步加载使得在相同的时间内轴向与环向应力相等；（2）保持围压不变，通过压头的位移控制，实现轴力加卸载。其中，峰值应力前4 ～5次加卸载循环，峰值应力后10 ～15 次加卸载循环；（3）卸围压，卸轴力。

2 试验结果及其机理分析

2.1 无围压循环加卸载试验结果及分析

钢纤维混凝土材料在无围压准静态循环加卸载条件下轴向、环向σ-ε曲线如图2 所示。其中，轴向引伸计应力-应变曲线如图中黑色曲线所示，环向引伸计应力-应变曲线如图中红色曲线所示。钢纤维混凝土材料抗压强度为45.16 MPa，轴向峰值应力对应的峰值应变为0.003 6，弹性模量29.65 MPa，泊松比0.154。

图2 轴向、环向应力-应变曲线

试验完成后试件形态如图3 所示。试件上的微裂纹从一端向另一端延伸，并未出现“正八字”或“倒八字”贯穿裂缝，主要呈现出斜剪切破坏，试件完整性较好，裂缝宽度较小，且无混凝土明显脱落。由此可知，试件在多次循环加卸载作用下孔隙率不断降低，材料逐渐压密，这是导致试件破坏形态的根本原因。

图3 循环加卸载钢纤维混凝土试件破坏形态

2.2 饱水与未饱水（干燥）试件循环加卸载试验结果及分析

在围压分别为5 MPa、30 MPa、40 MPa 下，饱水10 天/未饱水（干燥）钢纤维混凝土应力-应变曲线如图4 ～6 所示，试验结果如表1 所示。

表1 不同围压条件下饱水与干燥材料的峰值应力（MPa）

图4 应力-应变曲线/围压5 MPa

图5 应力-应变曲线/围压30 MPa

图6 应力-应变曲线/围压40 MPa

由试验曲线和表1 中试验结果，可见在相同围压下，饱水与未饱水试件有着明显差异，主要体现在饱水试件峰值应力对应的峰值应变稍大，且有较明显的体积压缩现象[17]，但钢纤维混凝土材料强度降低。

由于未饱水试件颗粒与颗粒、颗粒与钢纤维之间结构致密，矿物颗粒、钢纤维与胶凝填充物紧密。但是，饱水试件颗粒与颗粒、颗粒与钢纤维之间结构相对疏松且多孔，在水的溶蚀作用下使得胶凝材料形成溶蚀孔，减弱了胶凝材料的胶结作用。由于水弱化和孔隙水压力双重作用，对钢纤维混凝土试件微裂纹的开裂条件以及裂纹扩展等影响，是导致饱水钢纤维混凝土试件强度降低的根本原因。

2.3 不同围压循环加卸载试验结果及分析

为了揭示不同围压循环加卸载作用下钢纤维混凝土材料从初始变形直至破坏过程中的能量演化及分配规律，开展了恒应变率下不同围压条件的系列试验，试件应力-应变曲线如图7 ～9 所示，试验结果如表2 所示。

表2 不同围压条件下材料峰值应力（MPa）

图7 应力-应变曲线/围压5 MPa

图8 应力-应变曲线/围压10 MPa

图9 应力-应变曲线/围压20 MPa

由图7 ～9 和表2 中试验结果分析可得以下结论：

（1）钢纤维混凝土材料在三轴循环加卸载作用下应力-应变曲线出现滞回环效应，原因在于钢纤维混凝土是非均质理想弹性材料，考虑材料本身的微裂纹、微孔洞等因素，当试件加载到某一应力值时再卸载，卸载时应力路径与加载应力路径不重合，则形成应力-应变曲线的封闭环形滞回环。滞回环的面积表征试件从受载时的裂纹出现、扩展、闭合、贯穿直至破坏全过程所消耗的能量，面积越大，则说明试件破坏所需耗散能越多，试件破损越严重。

（2）滞回环最大面积通常出现在材料的峰值应力附近，即说明试件此时出现较大宏观裂缝或破坏所需的耗散能较大。随着围压的增大，面积最大的滞回环对应的应力点随之推迟出现，原因在于围压有效地抑制了裂缝的发展，同时增强了材料的塑性力学特性。

（3）随着围压值提高，材料峰值应力后的应力-应变曲线变得平缓，材料的塑性变形特征明显。随着围压值不断增大，峰值应力后应变明显变大，但应力变化不大，体现材料弱延性破坏特征；且材料的峰值应力提高明显，表明围压能有效提高材料的强度和抑制变形。