土钉支护参数对土质路堑边坡稳定性的影响
2022-03-26牟丹
牟 丹
(山西省交通规划勘察设计院有限公司,山西 太原 030032)
引言
借助有限元软件对实际工程进行模拟仿真,分析复杂环境下各种影响因素的影响,解决传统计算难以解决的复杂工程问题。土钉支护结构的一般形式为先进行钻孔,再在孔中放置钢筋,钢筋的直径根据实际工程情况确定,然后进行注浆,再沿其边坡坡面,采用挂网喷射混凝土的方式,形成完整的土钉支护结构。支护的基本原理是利用土钉结构与土体的黏结力和摩擦力,在基坑或者边坡土体发生位移或变形时,被动地承受由土体带来的拉力[1-2]。
宋二祥、郑颖人、尹骥等[3-5]采用强度折减法分析土钉支护的稳定性,并将其与极限平衡法作了比较。余登华等[6]对复合土钉支护下的位移和稳定性展开分析,并结合实际工程验证了有限元方法在计算边坡稳定性上的可行性。赵杰[7]研究了土钉布设方式及长度对边坡稳定性的影响,指出最大滑移面往往与最大拉应力连线的位置是一致的。
1 建立有限元模型
选取Mohr-Coulomb 作为土体本构模型。假设有一均质土坡,边坡横截面见图1,有限元模型网格划分见图2。土体计算参数见表1,土钉参数见表2。
图1 边坡模型/m
图2 基坑模型的网格划分
表1 土体参数选取
表2 土钉计算参数选取
在路堑边坡开挖面,按照要求,挂网喷80 厚C20 混凝土。混凝土面层计算参数见表3。
表3 混凝土面层计算参数
强度折减法[8-9]保留了有限元软件在分析复杂因素下实际工程的优点,而且结果直观,在实际工程分析中应用越来越广泛。
2 计算结果分析
2.1 土钉布设位置的影响
考虑在不同位置设置土钉,工况见表4。可以看出:(1)土钉布设位置从一级边坡的上部、中部至下部,土钉所受拉应力分别为17.6 MPa、18.4 MPa、16.3 MPa,大致呈现先增后减的趋势。在中部加土钉时,土钉所受拉应力数值最大。表明当土体发生位移或变形时,土钉布设位置在土体中部时,对维持土体稳定性效果最好。(2)加钉位置从上部、中部至下部,安全系数呈线性增长,增长速率约为12%,在下部加钉时安全系数达到最大值为1.68,说明在下部加土钉时能更好的维持边坡土钉稳定性。
表4 土钉布设工况一
2.2 土钉间距的影响
考虑土钉间距作为变量,工况见表5。可以看出:(1)随着土钉间距从0.7 m 逐渐增加至2.8 m,土钉所受拉应力不断增加,间距0.7 m 时土钉拉应力最小为16.9 MPa,间距2.8 m 时土钉拉应力最大为20 MPa。从土钉拉应力的变化规律可以看出,土钉间距越大,土钉的作用范围越广,所受到的拉应力也更大,对维持边坡土体的稳定性效果越好,但当间距增加到一定程度后所受拉应力的增加速率放缓,表明对于维持边坡土体稳定性,间距适当即可。(2)在土钉布设间距从0.7 m 增加到2.8 m 的过程中,边坡的安全系数逐渐增长,大致呈线性关系,在土钉间距为2.8 m 时安全系数达到最大为1.67,说明在土钉间距更大时能更好地维持边坡土体稳定性,间距从0.7 m 至1.4 m 时,安全系数逐渐增加,且增加的速度最快。
表5 土钉布设工况二
2.3 土钉直径的影响
考虑土钉直径作为变量,工况见表6。可以看出:(1)随着土钉直径从80 mm 逐渐增加至140 mm,土钉所受拉应力逐渐减小,减小速率逐渐降低,土钉直径80 mm 时,土钉拉应力最大,为26.3 MPa,土钉直径140 mm 时,土钉拉应力最小,为10 MPa。从土钉应力的变化规律可以看出,土钉直径越小,土钉横截面面积越小,土钉所承受的拉应力越大,同时土钉处于更危险的状态。土钉直径越大,横截面面积越大,被动所受的土体的力为定值,故其应力表现为数值更小。(2)土钉直径从80 mm 至140 mm,安全系数看似在100 mm 时达到最大值,但实从数值范围上得出,4种不同工况下的安全系数基本处于同一数值范围内,约为1.52,说明在土钉直径的变化对维持边坡土钉稳定性影响较小,敏感性也更低。
表6 土钉布设工况三
3 结语
(1)在每级边坡中部加土钉时,所受拉应力最大。(2)随着土钉间距从0.7 m 逐渐增加至2.8 m,土钉所受拉应力呈增加趋势,但增幅逐渐减小。(3)随着土钉直径从80 mm 不断增加至140 mm,土钉所受拉应力呈减小趋势,但减小幅度逐渐变小。(4)在布设位置、间距、直径三种敏感性因素中,对土钉所受拉应力最为敏感的是土钉的直径,间距次之,布设位置最后。(5)土钉位置从一级边坡的上部、中部至下部,所计算的安全系数逐渐增长,大致呈线性相关关系。(6)土钉布设间距从0.7 m 逐渐调整至2.8 m,安全系数逐渐增长,大致呈线性关系。(7)土钉直径从80 mm 至140 mm,安全系数基本处于同一量级,约为1.52。(8)边坡土体安全系数对加钉部位最为敏感,对间距的敏感性次之,对土钉直径的敏感性最低。