一种大型铝合金窗新型的设计结构与工程应用
2021-01-18沈新福
易 斌 沈新福
规划设计 Planning and design
一种大型铝合金窗新型的设计结构与工程应用
易 斌1沈新福2
(1.中铁25局集团第六工程公司,广西 柳州 545000;2.柳州铁道职业技术学院,广西 柳州 545000)
针对大型铝合金窗施工,采用型钢与铝合金型材组合的方法提高其强度,既满足荷载要求和建筑设计要求,也经济可行,建筑外立面装饰效果佳。通过结构原理分析、计算及验算,并运用到实际工程中,同时把握好施工技术要点,取得良好工程效果。
钢铝组合法;构造设计;结构计算;技术要点
0 引言
在某沿海地区火车站站房建筑施工中,设计图要求候车厅铝合金窗单樘尺寸达到了9000mmX7050mm,施工总面积约1200m2。由于该地区为多台风沿海城市,当地基本风压值高达0.7KN/m2,且窗体高度较大。若采用传统90系列铝合金窗型材进行制作安装,则不能满足受力要求。若采用铝合金幕墙型材施工,则大大增加了工程造价。
为此,施工方与建设单位和设计院共同商议,提出了一种大型铝合金窗加固方法。即采用型钢与铝合金型材组合的方法,既满足荷载要求和建筑设计要求,又经济可行,且完成后的建筑外立面效果也好。也可以称之为“新型钢铝组合法”。
正文
那么,这种新型组合方式是怎样一种构造呢?其设计思路,来源于综合两种材料及截面构造的优点,发挥各自特长,利用钢结构骨架的刚度较大、铝合金型材的装饰性较好的特性,组成一种独特的大型铝合金窗结构形式。
1 构造设计
1.1 构造概况
骨架结构采用14#工字钢及40X40X5mm角钢制作,外边包饰铝合金型材,即:方管料100X100X1.2mm。在此基础上,再按照常规方法安装90系列铝合金窗。详见图1。
Figure 1:Facade window frame diagram
1.2 设计立柱
本设计方案中,主要构件为类似幕墙的立柱。采用14#工字钢制作,结构按照下端固定、上端铰支的形式,使其具有一定的自由度,能够适应温度及外界环境变化而引起的变形。详见图2。
Figure 2:A-A Column section
1.3 设计横梁
本设计的水平方向结构构件,为类似幕墙的横柱。采用40X40X5mm角钢及50X10mm扁钢拼接而成,按简支梁构件进行计算。详见图3。
Figure 3:B-B The beam profile
1.4 设计节点
全窗的上节点设计为滑动铰支结构。先用10mm厚钢板夹住窗上混凝土梁,再用125X125X8mm角钢与工字钢用不锈钢螺栓连接,工字钢及角钢均铣长孔槽。
全窗的下节点及左右两侧横梁端部节点,均设计为固定支座结构形式,采用10mm厚预埋钢板及125X125X8mm角钢焊接,将工字钢及拼接横梁固定。详见图4。
Figure 4:Post up and down nodes
2 结构计算
可按照图1中abcd四点,选取一个计算单元,包括一根立柱及三根横梁,计算面积为7.05mmX1.8mm=12.69mm2。具体计算过程如下:
2.1 荷载计算
根据《建筑结构荷载规范》,风荷载标准公式为:
2.1.1风荷载标准值
Wk=δzxμsxμzxW0
其中,δz——阵风风压系数,按规范取2.25
μs——风荷载体型系数,按建筑物设计为竖直幕墙,取1.5
μz——风压高度变化系数,按建筑物高度21m,取0.9
W0——基本风压值,按建筑物所处地区(以沿海城市为例),查表取0.70kn/m2
代入上式,则Wk=1.1X1.5X0.9X0.7=1.04 KN/m2
所以,风荷载设计值W=1.4X1.04=1.46KN/m2
2.1.2工字钢立柱所受竖向荷载G、弯矩M
(1)竖向荷载G=G玻+ G铝+ G钢+ G梁
其中,玻璃重量G玻=比重25.6kg/m3X厚度0.006mX7.05mX1.8m=1.95 kg
铝材重量G铝=单位重量9.5kg/m3X7.05mX1.8m= 120.6 kg
14#工字钢重量G钢=单位重量16kg/m3X7.05m= 112.8 kg
横梁重量G梁=单位重量2X2.977 kg/m3X1.8m X3=32.2 kg
(2)弯矩M
14#工字钢截面特性,查表得:
净面积A0=21.5cm2,Ix=712 cm4,Wx=102 cm3,i0=5.76 cm
代入上式,则G=1.95+112.8+32.2+120.6=267.5 kg=2.67KN
2.1.3立柱所受均布风荷载Q=WxB
其中,W——风压设计值,计算得1.46KN/m2
B——铝合金窗分格宽度1.8m
代入上式,则Q=1.46 KN/m2X1.8m=2.63KN
按荷载规范中的简支梁均布荷载弯矩公式计算,则立柱所受弯矩M=QxL2x1/8
代入数据,则M=2.63KNx7.05mx1/8=16.34KN.m
2.2 结构验算
2.2.1立柱所受压应力计算
按两端铰支座计算。见图5。
Figure 5:The stress analysis diagram and Bending moment diagram
则有压应力公式σ=G/ΦX A0+M/ Wx
其中,G——竖向荷载,已计算得2.67KN=2670N
Φ——轴心受压稳定系数,查表得0.146
A0——立柱净截面积,查表得21.5cm2=2150 mm2
Wx——X方向(即竖直方向)净截面抵抗矩,查表得102cm3
代入上式,
则σ=2670/0.146X2150+16340000/120000=168.7 N/ mm2<183 N/ mm2
即A3钢允许设计强度值(查结构设计规范)
故立柱强度验算合格。
2.2.2立柱挠度验算
按建筑荷载规范挠度公式(两端绞支),则U=5/384xQxL2/ExIx
其中,
L——立柱长度,取7.05m
Q——立柱受均布荷载,由WXB=1.04X1.8=1.87KN/m
E——A3钢的弹性模量,查钢结构荷载规范,取2.06x105
Ix——竖直方向惯性矩,查钢结构荷载规范,取712x104mm4
代入上式, U=5/384x1.87x106x7050x7050/2.06x105x712x104=41mm
则U/L=41/7050=0.0058
参照玻璃幕墙技术规范JGT102-96,可取允许挠度值U0=1/8=0.0056
考虑到铝合金型材及零星角钢的组合作用因素,可以认为挠度满足要求。
2.2.3立柱整体稳定性验算
按钢结构荷载规范公式,立柱应力σ=G/A≤ΦXf
其中,
G——竖向荷载,已计算得2.67KN=2670N
A——工字钢截面积,已查表得21.5cm2
f——工字钢设计强度值,已查表得215 N/mm2
Φ——按钢结构荷载规范,长细比λ=L/I,则竖直方向长细比λ= Lx/ I=705/5.76=122,查表得Φ=0.416
代入上式,Φxf=0.416x215=89.44 N/mm2
立柱应力σ= G/A=2670/2150=1.24 N/mm2<89.44 N/mm2
则稳定性验算合格。
2.2.4玻璃挤压应力计算
按玻璃幕墙技术规范JGT102-96公式计算:
挤压应力δt1=E[αx△T-(2C-dc)/b]
其中,
E——玻璃弹性模量,查表取0.72x105
α——线膨胀系数,查表取1.0x10-5
△T——年温度变化系数,按幕墙规范取80oC
C——玻璃边缘与边框间的空隙,取2.5 mm
dc——施工误差,可取3mm
b——玻璃长边尺寸,取1.8m
代入上式,经计算得负值(计算式略),则表示玻璃无温度挤压应力存在。
2.2.5玻璃强度验算
取玻璃计算尺寸为1.8mx1.76m。
按玻璃幕墙规范,风荷载作用下的应力δwk=6xΦxWxa/t2
其中,
Φ——弯曲系数,按边长比a/b=1.76m/1.8m=0.977,查表取0.065
W——风荷载计算值,已计算得1.46KN/m2
a——玻璃短边长,取1.76m
t——玻璃厚度,取6mm
代入上式,δwk=6x0.065x0.00146x1.76x1.76/6x6=48.99N/mm2<84 N/mm2
此数值即玻璃设计强度值(玻璃幕墙规范查得)
3 施工技术要点
通过以上计算,验证了此加固方法的理论正确。在构造设计中,所涉及材料及施工工艺均成熟可靠,保证了此加固方法的施工可行性。
在此基础上,为了保证施工质量,采取以下技术措施:
3.1 型钢安装工艺措施
除了按照钢结构施工规范要求外,重点在于严格控制各构件的加工和安装精度,参照机械加工精度要求工人完成相关施工任务。注意焊接工艺,采用点焊成形,然后对称焊接,最大限度保证钢骨架不翘曲且变形在允许范围内。严格按照钢结构施工验收规范验收。
3.2 铝合金安装工艺措施
外包铝合金方管锯割成槽形,再将铝材与角钢铆接,具体要求参照机械加工精度有关要求,保证铝合金型材外包饰准确。骨架内的铝合金安装工艺按照铝合金门窗安装规范要求执行。
3.3 玻璃安装措施
由于玻璃设计尺寸较大,因此吊装难度也较高,玻璃采用捆绑法吊装,保证了施工安全。施工过程中,应在玻璃槽口内,垫相应尺寸的橡胶条,并将玻璃四周进行倒角磨边处理,防止玻璃产生局部集中应力导致开裂破坏。
3.4 密封胶技术措施
密封胶采用优质耐候硅酮胶,严格按照玻璃幕墙技术规范要求进行注胶施工,保证注胶宽度和厚度,且不得有漏胶或者少胶现象。施工前,由具备专业资质的机构进行兼容性试验和耐久性试验,并出具试验报告。
3.5 金属防腐措施
作为大型公共建筑,这些大型铝合金窗必须保证结构耐用可靠。因此,作为重要的结构钢骨架,必须进行有效的防腐处理。采用一种具有屏蔽防腐与阴极防腐双重保护功能的新防护材料,可以在一般条件下进行涂覆,同时获得像油漆般的屏蔽防腐和镀锌般的阴极防腐,又被称为冷镀锌。这类涂料涂覆在钢铁表面后,介质渗透涂层接触到金属表面下就会形成膜下的电化学腐蚀。
4 结束语
此技术在实际工程已应用并竣工多年,经受了当地高温多雨的严酷考验和多次台风袭击的抗击,均安然无恙,证明了该技术的可靠性与耐久性,同时也节约了工程投资,是一种值得在大型公共建筑中推广的铝合金窗加固施工技术。
[1]冶金工业部主编,《钢结构设计规范》GBJ17-88,北京,中国计划出版社出版,1989.7.1
[2]住房和城乡建设部主编,《建筑结构荷载规范》GB5009-2012,北京,中国建筑工业出版社,2012.10.1
[3]广东省建设厅主编,《铝合金门窗工程设计、施工及验收规范》DBJ15-30-2002,广东, 2002.10.18
[4]住房和城乡建设部主编,《铝合金门窗工程技术规范》JGJ214-2010,北京,中国建筑工业出版社,2010.7.20
[5]王海,铝合金门窗的结构与设计计算,《工业建筑》ISSN:1000-8993,1983年第3期上,1983
[6]夏仁宝,浅谈当前建筑铝合金窗设计,施工中存在的一些问题,《浙江建筑》1998年第2期,1998
易斌(1967.11- ),男,汉族,江苏常州人,本科,教授级高级工程师,中铁25局集团第六工程公司,研究方向:建筑结构与安装技术。
沈新福(1975.11- ),男,汉族,广西全州人,在职研究生,高级工程师、二级建筑师, 研究方向:建筑设计。
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1007-6344(2021)01-0295-03