Nb添加对Ti基非晶合金腐蚀及力学性能的影响

武枭伟，周 洋，陈 峰，秦凤香

(南京理工大学 材料科学与工程学院，南京 210094)

Ti合金相对于其他合金，具有高的比强度、优异的耐磨性及生物活性等特点，在化工、舰船、航空航天、生物医疗等领域已得到了广泛应用.与晶体材料相比，非晶合金材料没有晶界、位错等缺陷，所以具有高强度、高硬度、更大的弹性极限及优异的耐腐蚀性，从而显示出更广阔的应用前景.Ti基非晶合金，尤其是非晶形成能力较大且不含毒性元素Ni的新型Ti基非晶合金，强度较高，耐蚀性及生物相容性优异，在生物医疗领域有很大的应用潜力[1-9].研究表明，添加适量的Nb元素可以在Ti-Zr-Cu-Pd非晶合金中原位生成纳米晶，阻碍非晶合金受力过程中剪切带的滑移，从而提高Ti基非晶合金的塑性变形能力[10].同时，Nb元素具有高耐蚀性和高生物活性，在不同体系合金中，Nb元素的添加均可有效提高合金在Cl-离子溶液中的耐点蚀能力[11-12]，并提高合金表面的生物活性.Pang等[13]在Zr-Al-Co非晶合金中添加Nb，提高了材料在NaCl溶液中的耐点蚀性，提高了其在H2SO4溶液中的开路电位.Qin等[14]在Cu-Hf-Ti非晶合金中添加Nb，结果发现，明显提高材料在含Cl-离子溶液中的耐腐蚀性，且材料的抗压屈服极限、强度、断裂强度、塑性变形能力均有提高.Ti-Zr-Cu-Pd-Sn块状非晶合金具有较大的形成能力，其临界形成尺寸为12 mm，且其压缩强度达2 000 MPa，杨氏模量为80 GPa[2].

本文以非晶形成能力较大的Ti基非晶合金Ti-Zr-Cu-Pd-Sn为基础合金，研究微量添加Nb元素对合金在含Cl-离子溶液中的电化学腐蚀行为和力学性能的影响，并对其机理进行了探讨.

1 实 验

实验选用的原材料均为质量分数大于99.99%的Ti、Cu、Zr、Pd、Sn和Nb金属，按照设计的成分Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x为Nb的原子数分数，x=0、1%、3%、5%)配制合金.在高纯氩气的保护下，使用电弧炉熔炼母合金，至少熔炼4次以保证其均匀性.采用单辊甩带急冷法制备非晶合金条带样品，铜辊转速40 m/s，所获得的非晶合金条带厚度为20 μm，宽度为1 mm.

采用Bruker D8 X射线衍射仪(Cu kα辐射，40 kV，40 mA)进行试样的相结构表征.采用差示扫描量热仪(DSC，TAQ 100)测定非晶合金的DSC曲线，采用DTAQ 600测得合金的DTA曲线，从而得到Ti基非晶合金的各项热力学参数，升温速率40 K/min.利用CorrTest电化学工作站在三电极系统下分别测定试样在0.144 mol/L的NaCl和0.2 mol/L的PBS缓冲溶液中的极化曲线，扫描速率1 mV/s.利用拉伸试验机测试块状试样的室温压缩性能，应变速率5×10-4s-1，测试样品为通过铜模铸造获得的Φ2.5 mm×5 mm的柱状样品.压缩测试样品侧表面形貌特征用扫描电子显微镜(SEM，Quanta 250)进行观察.利用高分辨透射电子显微镜(HREM，JEOL 2010)观察直径2.5 mm的块状样品的微观组织.

2 结果和讨论

2.1 Nb添加量对热稳定性及非晶形成能力的影响

图1(a)为Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0、1%、3%、5%)合金条带样品的XRD谱图，可以观察到，添加原子数分数1%、3%和5%Nb的Ti基合金条带，其样品的XRD曲线都在2θ=40°附近有一个非晶合金典型的宽而弥散的漫散射峰，并且无明显的晶态相衍射峰出现.由此可见，Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0、1%、3%、5%)合金条带样品均具有单一的非晶态结构.

图1(b)为直径2.5 mm的块状非晶合金的XRD谱图，可以看出，当添加原子数分数5%的Nb时，在2θ=40°处出现了一个尖锐的晶态相衍射峰叠加在非晶的弥散峰上.

图1Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0、1%、3%、5%)非晶合金条带(a)和块体(b)的XRD谱图

Fig.1 XRD spectra of Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0, 1 at.%, 3 at.%, 5 at.%) ribbons (a) and bulks (b) metallic glasses

图2是添加原子数分数5%Nb的HREM图，可以看到存在较大体积分数的纳米晶体，经过标定为Cu4Ti3相，说明样品制备过程中生成了部分的纳米晶，与非晶合金基体混合在一起.

图2直径2.5mm的Ti40Zr10Cu29Pd14Sn2Nb5块状样品的HREM图

Fig.2 HREM image of Ti40Zr10Cu29Pd14Sn2Nb5bulk metallic glass with a diameter of 2.5 mm

图3(a)和(b)是Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0、1%、3%、5%)非晶合金的DSC与DTA曲线，本次研究的数据包含玻璃转变温度(Tg)、晶化温度(Tx)、起始熔化温度(Tm)、终了熔化温度(Tl)、过冷液相区(ΔTx)、约化玻璃转变温度(Trg)等，均在表1中列出.

图3Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0、1%、3%、5%)非晶合金条带DSC(a)和DTA(b)曲线

Fig.3 DSC(a) and DTA (b) curves of Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0, 1 at.%, 3 at.%, 5 at.%)metallic glasses

由文献[15]可知，井上明久提出了非晶形成能力的3个经验判据：1)合金组元数多于3种；2)组成元素之间的原子尺寸差大于12%；3)组元之间具有较大的负的混合热.无Nb元素添加时，主要组元Ti-Cu和Cu-Zr之间的混合热分别为-9和-23 kJ/mol，而Nb与非晶合金的主要元素Ti、Zr和Cu之间的混合热分别为2、4和3 kJ/mol，即Nb的添加导致元素间的混合热变化较大，可能促进了冷却过程中原子团或晶体相的析出[16].

表1Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0、1%、3%、5%)非晶合金的热力学参数

Table 1 Thermodynamic parameters of Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0, 1 at.%, 3 at.%, 5 at.%) metallic glasses

合金Tg/KTx/KTm/KTl/KΔTx/KTrgγ 0Nb6847531 1261 175690.580.4051%Nb6747421 1341 169680.580.4023%Nb6627271 1241 165650.570.3985%Nb6497251 1261 164630.560.400

另外，由表1可知，随着Nb含量的增加，Trg由0.58降低至0.56，ΔTx由69 K降至63 K，即说明随着Nb元素的添加，非晶合金的形成能力和热稳定性均略有下降[16].

2.2 Nb添加量对Ti基非晶合金电化学行为的影响

2.2.1 在0.144 mol/L NaCl溶液中的电化学腐蚀行为

首先研究了不同非晶合金样品在0.144 mol/L NaCl溶液中的电化学行为.选用0.144 mol/L的Cl-溶液，是因为0.144 mol/L中Cl-的浓度等于人体体液中Cl-的浓度.

图4是Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0、1%、3%、5%)非晶合金在0.144 mol/L NaCl溶液中的极化曲线.

图4Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0、1%、3%、5%)非晶合金在0.144mol/LNaCl溶液中的极化曲线

Fig.4 Polarization curves of Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0, 1 at.%, 3 at.%, 5 at.%) metallic glasses in 0.144 mol/L NaCl solution

由图4可以看出：样品浸入溶液600 s待开路电位稳定后开始动电位极化曲线的测试，Ti40Zr10Cu34Pd14Sn2非晶合金的开路电位约为-108 mV，腐蚀电流密度约为1.22×10-8A/cm2，表明Ti40Zr10Cu34Pd14Sn2非晶合金在NaCl溶液中具有极好的耐蚀性能.当阳极电位在-108～209 mV，阳极极化开始，非晶合金表面迅速形成氧化膜[17]，出现钝化平台区，维钝电流密度在10-7A/cm2左右，表明Ti40Zr10Cu34Pd14Sn2非晶合金发生了钝化，阻止了基体与溶液进一步的接触.钝化的原因可能是在阳极极化的条件下，表面生成的氧化膜具有保护作用.随着阳极电位增加，点蚀发生在电位高于209 mV时，此时阳极电流急剧增大，此时点蚀电位与腐蚀电位间的钝化区较大，表明非晶合金耐点蚀能力较强[18].

此外，在0.144 mol/L的NaCl溶液中，含Nb的非晶合金样品呈现与Ti40Zr10Cu34Pd14Sn2非晶合金类似的自发钝化行为.添加了Nb元素的非晶合金样品的自腐蚀电位均高于未添加Nb元素的非晶合金样品，这可能与Nb元素的加入提高了腐蚀过程中合金表面生成的钝化膜的稳定性有关，且点蚀电位、钝化区间也均高于原样品.在不同Nb元素添加量的合金样品中，自腐蚀电流密度则呈现如图5所示的降低现象，点蚀电位随Nb含量增加分别为200、340、400和490 mV.由极化曲线计算得到每个样品的自腐蚀电流密度(Ic)、钝化电流密度(Ip)及钝化区间(ΔEP)，如表2所示.

图5Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0、1%、3%、5%)非晶合金在0.144mol/LNaCl溶液中的自腐蚀电流密度

Fig.5 Corrosion current density of Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0, 1 at.%, 3 at.%, 5 at.%) metallic glasses in 0.144 mol/L NaCl solution

金属在腐蚀过程中，质量、厚度、力学性能、组织结构、电阻等物理和力学性能会发生一定变化，因此可利用金属的这些物理性质变化来表示金属的腐蚀速率.常见的金属腐蚀速率表示方法有质量法、深度法和电流密度指标.一般认为，腐蚀速率与腐蚀电流密度成正比，腐蚀速率与腐蚀电流密度的关系为v=3.27×10-3×(M·Ic/nρ).式中：M为金属的摩尔质量，Ic为自腐蚀电流密度，n为电极反应方程式中的得失电子数，ρ为金属的密度.根据自腐蚀电流密度计算出的不同Nb含量样品的腐蚀速率分别为9.7×10-3、6.5×10-3、4.3×10-3和2.7×10-3mm/a，可以看出，随着Nb含量的增加，样品腐蚀速率下降，即在0.144 mol/L NaCl溶液中，随着Nb元素的添加，非晶合金的耐Cl-腐蚀能力提高.

表2Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0、1%、3%、5%)非晶合金在0.144mol/LNaCl溶液中的自腐蚀电流密度Ic，钝化电流密度Ip及钝化区间ΔEP

Table 2 Corrosion current densityIc, passivated current densityIp, and passivated region ΔEPof Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0, 1 at.%, 3 at.%, 5 at.%) metallic glasses in 0.144 mol/L NaCl solution

合金Ic/(10-8A·cm-2)Ip/(10-7A·cm-2)ΔEP/mV0Nb1.230.822751%Nb0.820.824163%Nb0.540.545305%Nb0.340.34488

2.2.2 在0.2 mol/L PBS溶液中的电化学腐蚀行为

实验在室温下使用0.2 mol/L的Na2HPO4、0.2 mol/L的NaH2PO4和0.144 mol/L的NaCl配制0.2 mol/L PBS缓冲溶液，将样品浸入溶液中待开路电位稳定后测试样品的极化曲线.图6是Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0、1%、3%、5%)非晶合金在0.2 mol/L PBS溶液中的极化曲线.

图60.2mol/LPBS溶液中Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0、1%、3%、5%)非晶合金的极化曲线

Fig.6 Polarization curves of Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0, 1 at.%, 3 at.%, 5 at.%) metallic glasses in 0.2 mol/L PBS solution

2.3 Nb添加量对力学行为的影响

图7是Φ2.5 mm的Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0、1%、3%、5%)非晶合金块状样品的室温压缩应力-应变曲线.从图7可以看出：原始样品以及添加原子数分数1%和3% Nb的非晶合金的室温断裂强度在2 000 MPa左右，杨氏模量在80 GPa左右；而添加了原子数分数5%Nb的样品室温断裂强度在1 600 MPa左右，且呈脆性断裂特性.并且从图7中压应力下的狭窄剪切带形成的锯齿状部分可以观察到，原始样品、添加原子数分数1%Nb以及添加3%Nb的非晶合金的室温塑性变形率为1%左右.一般认为，非晶合金中由微量元素引起的塑性形变来自于非晶基体中内生的纳米颗粒对剪切带滑移的阻碍作用[20].

图7Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0、1%、3%、5%)非晶合金的压缩应力-应变曲线

Fig.7 Compressive stress-strain curves of Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0, 1 at.%, 3 at.%, 5 at.%) bulk metallic glasses

图8为样品侧表面的SEM照片.如图8(a)～(c)所示，从未添加Nb及添加原子数分数1%和3%Nb的非晶合金样品的侧表面图像上可以看到众多的剪切带相互交错或剪切带分叉，说明剪切带在滑移过程中受到阻碍，反映在应力-应变曲线上为锯齿状塑性变形区域.但是，添加了原子数分数5%Nb的非晶合金样品剪切带呈波浪状分布，剪切带生成后扩展过程中受到阻碍较小，相应地在应力-应变曲线上呈现完全脆性断裂，无塑性变形区，且断裂强度低于1 600 MPa，远低于其他3种样品.

图8Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx非晶合金经压缩后的侧表面SEM照片

Fig.8 Side surfaces of the compressive fracture samples of Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbxbulk metallic glasses: (a)x=0; (b)x=1 at.%; (c)x=3 at.%;(d)x=5 at.%

一般非晶合金在受力时，由于结构成分均匀，剪切带会迅速增殖，从而导致材料突然断裂，呈现脆性.如果非晶合金内部出现阻碍剪切带运动的第二相，可以使得非晶合金中剪切带滑移受阻，此时非晶合金会表现出一定的塑性变形.据研究，添加高熔点的元素(如Ta、Nb、Mo)引起的韧性颗粒或枝状晶析出物对材料塑性变形是有益的[21].当添加少量Nb时，非晶合金制备过程中，可能会原位生成纳米晶相，样品受力时，剪切带滑移受到了纳米晶的阻碍，引发了多重剪切带[8]，如图8(b)和(c)所示，使非晶材料发生塑性变形，从而使非晶合金强度、塑性变形能力提高.由于变形过程中应力集中的同时能量积累，应力-应变曲线会表现出锯齿状.同时，非晶合金塑性变形能力也受到纳米晶颗粒大小及体积分数的影响，研究表明，当内生晶体相体积分数在40%～50%时[22]，材料断裂会由韧性转变为脆性.本文中，当添加原子数分数5%的Nb时，由表1可知，非晶合金的热稳定性及非晶形成能力均有所下降， 且由图2 HREM结果可知，在非晶形成过程中，非晶基体中原位生成较多的Cu4Ti3纳米晶态相，使材料变脆，所以材料在受力时发生了脆性断裂.

2.4 表面钝化膜成分分析

为了进一步讨论Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0、1%、3%、5%)非晶合金在PBS溶液中具有较好的耐腐蚀性的原因，将不同成分的非晶合金分别浸泡在PBS溶液中72 h，利用XPS分析非晶合金的表面元素信息.

图9(a)～(g)分别是Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0、1%、3%、5%)非晶合金的Ti 2p、Zr 3d、Cu 2p、Pd 3d、 Sn 3d、 P 2p、 Nb 3d的XPS能谱图.

图9Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0、1%、3%、5%)非晶合金钝化膜中Ti2p(a)、Zr3d(b)、Cu2p(c)、Pd3d(d)、Sn3d(e)、P2p(f)、Nb3d(g)的光电子能谱图

Fig.9 XPS spectra of Ti 2p (a), Zr 3d (b), Cu 2p (c), Pd 3d (d), Sn 3d (e), P 2p (f), and Nb 3d (g) in the passive films of Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0, 1 at.%, 3 at.%, 5 at.%) metallic glasses

定量分析了几种非晶合金试样表面钝化膜中各金属元素的原子数分数，结果如图10所示.

图10Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0、1%、3%、5%)非晶合金钝化膜中各元素原子数分数

Fig.10 Atomic percentage of elements in the passive films of Ti40Zr10Cu34-xPd14Sn2Nbx(x=0, 1 at.%, 3 at.%, 5 at.%) metallic glasses

从图10可以看到，表面膜中Ti原子数分数在55%～63%，Zr元素原子数分数超过15%，说明表面主要生成Ti、Zr的氧化物，这是Ti基非晶合金具有高耐蚀性的主要原因[23].同时，样品表面来源于溶液离子的P元素含量较高，较高的P元素存在说明表面生成低溶解度、高致密度的磷酸盐层.而且，Nb元素在表面膜中存在可以进一步提高非晶合金的耐Cl-腐蚀能力.随着合金中Nb元素添加量的增加，表面膜中Nb含量增加，而Ti、Zr等元素含量变化相对不明显，又因为表面P元素的存在，导致Cu元素相对含量下降.而Nb氧化物的存在进一步增加了氧化膜的稳定性和致密性，进而表现在极化曲线上(图4)，随着Nb含量增加，非晶合金的耐腐蚀性能增强.

3 结 论

1)添加原子数分数1%、3%、5%的Nb元素时，Ti40Zr10Cu34Pd14Sn2非晶合金的热稳定性和形成能力略有下降.

2)Ti基非晶合金在含Cl-溶液中具有较强的耐腐蚀性，且添加Nb元素能进一步提高非晶合金的耐腐蚀性，随着Nb原子数分数的增加，在0.144 mol/L的NaCl溶液中，非晶合金的腐蚀速率由9.7×10-3mm/a降低至2.7×10-3mm/a；在0.2 mol/L的PBS溶液中，磷酸根离子的存在可抑制非晶合金点蚀的发生.

3)添加原子数分数1%和3%的Nb，对非晶合金压缩强度和塑性变形能力影响不大；而添加原子数分数5%Nb的非晶合金，室温断裂强度及室温塑性变形能力因生成较大体积分数的纳米晶而有明显的下降.