APP下载

水力振荡器在三段制定向井中的应用

2018-11-15陈佳杰刘泳敬马光东

石油化工应用 2018年10期
关键词:短节定向井机械钻速

郑 锋 ,于 琛 ,陈佳杰 ,徐 旺 ,刘泳敬 ,马光东

(1.渤海钻探工程技术研究院,天津 300280;2.大港油田滩海开发公司,天津 300280;3.渤海钻探新青玉石油工程事业部,天津 300280;4.渤海钻探第三钻井分公司,天津 300280;5.青海油田采油一厂,青海茫崖 816400)

随着油田勘探开发的进行,大位移、大斜度定向井数量不断增加,该类井钻井过程中,钻具所受摩阻大,在滑动钻进过程容易产生托压,钻头难以得到钻压,会出现机械钻速低、工具面不稳定等现象[1-3]。一般采取向泥浆中加入润滑剂或进行短起下的方法,可有效降低摩阻、减缓托压[4]。但是,受制于现场施工要求,应用范围有一定局限性,如:在目的层井段加入润滑剂,会影响综合录井数据。频繁短起下会增加钻井作业时间,提高井壁垮塌风险。使用水力振荡器的轴向振动,将井内钻具所受静摩擦转变为动摩擦,可良好解决滑动钻进托压引起的系列问题,提高施工效率[5-7]。

C16x井是一口三段制定向井,二开裸眼段长、井斜大,依据WELLPLAN软件计算结果,在造斜井段,井斜达到10°后,钻具所受摩阻开始明显增大,并与井深近似呈线性关系,在井深2 700 m时摩阻即达到42.1 kN,预计开始出现滑动钻进托压问题。实际钻井过程中,在井深2 640 m的造斜段,井斜约28°,托压值达到50 kN~80 kN,滑动钻进中工具面变得不稳定,需频繁活动钻具,增加了井眼轨迹控制难度。在距离钻头193 m位置安放水力振荡器,滑动钻进效率得到明显改善。

1 技术难点

C16x井为一口二开定向井,设计井深3 805.67 m、最大井斜51.85°,一开Φ339.7 mm套管下深380 m,二开钻头直径215.9 mm。使用WELLPLAN软件对二开施工摩阻变化情况进行了分析,计算结果(见图1)。

本井造斜段井斜达到10°后,随井斜角的增大,钻具所受摩阻迅速增加,在2 400 m至井底井段,摩阻基本与井深呈线性关系。在井深2 700 m摩阻即达到42.1 kN,滑动钻进产生托压的风险增大,且随着井深增加,摩阻还会进一步变大,最大摩阻达174.6 kN。为有效解决托压问题,提高滑动钻进效率,解决井眼轨迹控制难题,制定了自井深2 700 m使用水力振荡器的应对措施。

2 水力振荡器技术分析

2.1 工作原理

水力振荡器主要由振荡短节和脉冲短节组成,脉冲短节产生周期性的压力脉冲,振荡短节在该压力脉冲的作用下,产生轴向振动(见图2)。具体而言,钻井液进入水力振荡器后,驱动脉冲短节部分的转子转动,转子带动其下端连接的动阀做周向往复运动,引起动阀和定阀之间过流面积产生周期变化,进而产生周期性的压力脉冲并传递至振荡短节内,引起碟簧轴向蠕动,进而带动工具上下端连接的钻具产生轴向振动,将井下钻具所受静摩擦力转变为动摩擦力,钻具所受托压大幅减小。

图1 C16x井摩阻变化模拟图

图2 水力振荡器结构图

2.2 设计性能参数

研制的Φ178 mm型水力振荡器适用Φ215.9 mm尺寸井眼,工具设计参数如下。

工具外径:178 mm;抗拉强度:4 500 kN;抗扭强度:80 kN·m;耐温:150 ℃;排量:28 L/s~35 L/s;工作压差:3.0 MPa~5.0 MPa;工作频率:10 Hz~15 Hz;扣型:4-1/2IF。

2.3 室内测试

水力振荡器完成室内组装后,对其性能进行了测试,分析了不同排量下工具的压降、振幅、频率。测试结果表明:排量达到15 L/s,工具出现明显且规律的振动,随着排量的增大,工具压降提高、振幅变大、频率变快,在排量30 L/s时,泵压3.2 MPa,工具振动幅度11.1 mm,振动频率15 Hz,与设计值基本相符(见表1)。

表1 水力振荡器室内测试数据

3 应用效果评价

3.1 施工概况

C-16x井水力振荡器应用井段2 701 m~2 932 m,工具入井总时间61 h,工作总时间39 h,完成造斜段钻井后起钻。依据该井摩阻计算结果和水力振荡器室内测试情况,通过水力振荡器最优安放位置选择方法[8],确定工具位置距离钻头193 m,施工排量28 L/s~32 L/s,结合地面设备额定压力情况,尽量维持在较高排量,以保证井眼清洁。应用过程中,定向仪器信号正常,工具性能稳定。

井下钻具组合:Φ215.9 mmPDC+Φ172 mm1.25°螺杆+浮阀+Φ172 mm无磁钻铤+MWD短节+Φ172 mm钻铤+Φ127 mm加重钻杆+Φ178 mm水力振荡器+Φ127 mm加重钻杆+Φ127 mm钻杆。

施工参数:钻压40 kN~80 kN,钻速55 r/min+螺杆,排量 32 L/s,泵压 19 MPa。

3.2 效果分析

为分析水力振荡器的应用效果,对比了造斜井段、同地层的施工情况:在沙河街组沙一段2 641.71 m~2 699.04 m井段,井斜由28.14°增加至34.38°,未使用工具;在2 703.32 m~2 798.83 m井段,井斜由34.98°增加至48.28°,使用工具,具体分析结果如下。

3.2.1 托压减小、工具面稳定性明显改善 水力振荡器通过自身振荡作用,带动上下钻具振动,将井下钻具所受静摩擦力转变为动摩擦力,钻具所受托压大幅减小。应用工具前,滑动钻进过程中,为克服托压突然释放引起的工具面跑开、憋泵等问题,一般采取缓慢加钻压的形式,将钻压控制在100 kN内,但钻压较难传递至钻头,实际托压值50 kN~80 kN,定向过程工具面非常不稳定,需要频繁活动钻具,应用工具后,托压一般小于20 kN,托压值降低明显。

本井2 312.07 m~2 830.60 m为造斜段,造斜率3°/30m。应用工具前,沙河街组沙一段造斜段滑动钻进需要频繁活动钻具,下入工具后,造斜段定向工具面稳定性明显改善:2 641.71 m~2 699.04 m造斜井段,平均每根钻杆需定向8.83 m,活动钻具16.5次(见图3);在应用水力振荡器的2 703.32 m~2 798.83 m造斜井段,平均每根钻杆需定向4.55 m,活动钻具3.5次(见图4),平均定向钻进比例减少48.47%,相同长度井段的定向钻进,钻具活动次数减少58.82%。

3.2.2 机械钻速大幅提高 应用水力振荡器后,钻具所受摩阻降低,托压缓解,钻压更容易传递至钻头,机械钻速相应得到提高,对比了应用工具前后滑动钻进的机械钻速。应用工具前,滑动钻进平均机械钻速1.90 m/h,应用工具后,滑动钻进平均机械钻速2.76 m/h,提高45.01%,提速效果明显(见表2)。

3.2.3 造斜效率提高 应用工具前,2 641.71 m~2 699.04 m造斜井段,滑动钻进53 m,滑动进尺比例92.45%,井斜增加6.24°,造斜率3.27°/30m。应用工具后,2 703.32 m~2 798.83 m造斜井段,滑动钻进45.5 m,滑动钻进比例47.64%,井斜增加13.3°,造斜率4.18°/30m。通过对比,应用工具后,滑动进尺减少48.47%的情况下,造斜率增加27.83%。

图4 应用工具后大钩高度变化图

表2 水力振荡器应用前后滑动钻进机械钻速对比

4 结论

(1)使用WELLPLAN软件计算了三段制定向井C16x井摩阻数据,在造斜段井斜达10°后,随井斜角的增大,钻具所受摩阻迅速增加,基本与井深呈线性关系。

(2)对组装完成的水力振荡器进行了性能测试,随着排量的增大,工具压降提高、振动幅度变大、振动频率变快,测试值与设计参数基本相符。

(3)对比C16x井沙河街组沙一段造斜段数据,水力振荡器的应用使滑动钻进托压降至20 kN,平均机械钻速提高45.01%,钻具活动次数减少58.82%,造斜率增加27.83%,明显改善滑动钻进作业效率。

(4)使用WELLPLAN软件计算摩阻数据,结合室内测试的方法,可为水力振荡器的应用提供参考,为施工参数优化提供依据。

猜你喜欢

短节定向井机械钻速
侧钻开窗钻具组合挠性短节非线性力学模型及失效分析
制氢装置新氢压缩机缓冲罐出口短节开裂失效分析
螺纹锁紧环换热器接管过渡短节的应用分析
提高定向井钻井速度对策探讨
提高定向井钻井速度技术分析
139.7mm减摩减扭短节断裂原因分析
大庆油田大斜度定向井录井油气显示识别方法
基于粒子群算法的钻进参数多目标优化
大庆油田平行断层定向井技术