新旧输电线路基础规程对灌注桩计算的差异

2018-11-12

电力勘测设计 2018年10期

(内蒙古电力勘测设计院有限责任公司，内蒙古呼和浩特 010010)

1 灌注桩基础计算的主要区别

(1)《架空输电线路基础设计技术规程》DL/T 5219—2014参照现行《建筑桩基技术规范》JGJ 94—2008进行了修改，将原概率极限状态设计统一改为单一的安全系数K，本次修订采用安全系数K及桩基附加分项系数γf代替荷载分项系数和材料抗力分项系数，取消以概率理论为基础的极限状态设计法。新旧《架空输电线路基础设计技术规程》对于灌注桩基础计算方法的主要区别见表1。

表1 新旧《架空输电线路基础设计技术规程》对于灌注桩基础计算方法的区别

DL/T 5219—2014规范中极限承载力Nk和Tkmax取标准值，DL/T 5219—2005规范中极限承载力N和T取设计值，两者相差一个荷载分项系数1.35倍。

DL/T 5219—2014规范中通过基础附加分项系数γf乘以标准值Nk和Tkmax将标准值变成设计值，γf对于悬垂塔取0.8，耐张转角塔取1.25；

DL/T 5219—2014规范中承载力设计值通过标准值除以安全系数K(K=2)来变成设计值，DL/T 5219—2005规范则是通过标准值除以抗力分项系数γs(γsp)来变成设计值，γs(γsp)对于悬垂塔取1.1，耐张转角塔取1.6。

可以看出，较DL/T 5219—2005规范，DL/T 5219—2014规范中悬垂塔上拔极限承载力变成原来的0.593倍，耐张塔上拔极限承载力变成原来的0.926倍；悬垂塔下压承载力设计值变为原来的0.55倍，耐张塔下压承载力设计值变为原来的0.8倍；下压拔极限承载力和上拔承载力设计值，由地质条件、基础自重等综合决定。

(2)《架空输电线路基础设计技术规程》DL/T 5219—2014与《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T5219—2005在计算桩水平承载力与位移时，新规范DL/T 5219—2014取消了对桩侧土稳定计算的内容，旧版DL/T 5219—2005规范11.6.4条：对于单桩或基桩，应按照式(1)进行桩侧土稳定计算：

式中：φ、C分别为桩周土的内摩阻角和粘聚力，取计算深度至设计地面各土层的加权平均值；γ为桩侧土的有效重度，取计算深度至设计地面各土层的加权平均值；y为计算位置处深度；σy为桩侧土压力。

2 灌注桩基础计算结果差异

(1)对于±800 kV输电线路工程见表2～表5。

表2 Z30102AL砂类土地质条件下新旧规程工程量差别

表3 J30102AL砂类土地质条件下新旧规程工程量差别

表4 Z30102AL粘性土地质条件下新旧规程工程量差别

表5 J30102AL粘性土地质条件下新旧规程工程量差别

(2)对于500 kV输电线路工程见表6～表9。

表6 ZVC2砂类土地质条件下新旧规程工程量差别

表7 JGC2砂类土地质条件下新旧规程工程量差别

表8 ZVC2粘性土地质条件下新旧规程工程量差别

表9 JGC2粘性土地质条件下新旧规程工程量差别

(3)对于220 kV输电线路工程见表10～表13。

表10 GII-ZM2砂类土地质条件下新旧规程工程量差别

表11 GII-JG2砂类土地质条件下新旧规程工程量差别

表12 GII-ZM2粘性土地质条件下新旧规程工程量差别

表13 GII-JG2粘性土地质条件下新旧规程工程量差别

通过比较可以看出，220 kV输电线路工程，对于粘性土基础，用《架空输电线路基础设计技术规程》DL/T 5219—2014算出的工程量要比用《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219—2005的工程量多10%左右；砂类土基础，对于直线塔，新旧规范算出的工程量相当，对于转角塔，新规范算出的工程量比旧规范多15%左右。

500 kV输电线路工程，无论是粘性土基础还是砂类土基础，对于直线塔和转角塔，新旧规范算出的工程量几乎一样。

±800 kV输电线路工程，对于粘性土基础，直线塔和转角塔新规范算出的工程量比旧规范少5%左右；对于砂类土基础，直线塔由于旧规范由于桩侧向稳定不满足，需加大桩径而是混凝土量增大很多，而转角塔新规范算出的工程量比旧规范少5%左右。