厚卵砾漂石地层注浆止水新型材料注浆效果试验研究

崔 隽，刘士海，王文正，张德华，朱雯蕾

(1.太原理工大学，山西 太原 030024;2.北京市市政工程研究院，北京 100037;3.北京市政建设集团第三工程处，北京 100072;4.北京交通大学，北京 100044)

0 引言

近几年深基坑工程越来越多，在一些繁华城区，因车站基坑周边管线众多、交通繁忙，缺乏施作降水井的条件，降水难度越来越大［1－4］。如何在掌握详尽准确的地质资料前提下，选择合适可行的注浆材料，依据工程特点进行合理有效地非降水注浆加固止水设计，成为深基坑施工中的一个技术难题。

在厚卵砾漂石地层中采用注浆帷幕止水后再开挖，极易发生涌水涌砂等工程灾害;目前国内外类似工程可借鉴的经验不多，采用传统的注浆浆液注浆后浆液扩散半径不均，地层内浆液大量流失，浆液在地层中呈“糖葫芦”状扩散，无法保证注浆效果［5－7］。对于厚卵砾漂石地层，准确地选取注浆材料是决定注浆施工成败的主要因素之一。

本文基于富水厚卵砾漂石地层的地质特点，从注浆材料选择方向进行创新，进行卵砾漂石地层新型注浆材料选择试验研究以及新型浆液的应用效果检验，通过注浆模型试验及现场原位试验对注浆效果进行检验，以确定新型注浆材料的工程适用性，保证工程的顺利实施。

1 厚卵砾漂石地层普通注浆浆液存在问题

1.1 浆液扩散半径不均匀

施工实践表明，现有水泥－水玻璃双液浆用于帷幕注浆在砂卵石中的注浆效果不理想，浆液扩散半径不均匀，难以保证帷幕的范围(厚度)。水泥－水玻璃浆液，一旦浆液混合，便产生急剧的化学反应，在不加缓凝剂的条件下，至多90 s左右就凝结，开始堵塞注浆通道，注浆压力迅速升高，难以注入后续浆液。而加入缓凝剂，结石体的强度急剧下降，难以达到设计强度，且缓凝剂磷酸氢二钠溶解困难，不便精确控制加入剂量。

为了克服上述双液注浆材料的问题，需要一种具有更好可注性、可有效增加扩散半径且不影响结石强度的砂卵石地层双液注浆材料。

1.2 结晶体耐久性差，后期强度迅速减小

调查研究表明，一般岩溶地下水的水化学属性为HCO3·SO4型、SO4－C1或 SO4型，其矿化度很高，具有不同程度的腐蚀性。水泥－水玻璃的固结原理为:

上述2个反应生成C－S－H凝胶和氢氧化钙。氢氧化钙与水玻璃溶液中硅酸根离子发生反应，生成C－S－H凝胶，即:

在混合液中水泥与水玻璃的反应快，水泥本身的水化化学反应相对较慢。胶凝浆体的早期强度由水玻璃中硅酸根和水泥中的氢氧化钙的反应产物C－S－H凝胶起主要作用，后期强度由水泥水化反应生成的C－S－H凝胶和水化铝酸盐矿物起主要作用。因为化学促凝剂使水泥水化过快，水化产物的结晶形成太快，质量有所降低，导致后期强度增长乏力。

为了克服现有水泥－水玻璃浆液后期固结强度降低的不足，需要一种减小水玻璃对水泥的水化作用、增加浆液固结强度和耐久性改性的水泥－水玻璃浆液。

2 厚卵砾漂石地层新型注浆材料试验选择

对于厚卵砾漂石地层，准确选取注浆材料是决定注浆施工成败的主要因素之一。对于注浆材料的选取，应根据浆液的可注性、可行性、无污染、经济性及工艺实施难易度综合分析选取［8－15］。

2.1 注浆材料初步选择

砂砾石地层由于土体颗粒较粗，粒间孔隙较大，渗透系数也较大，通常采用水泥浆作为注浆的主要材料;但在工程实践中遇到的砂砾石地层的结构相当复杂，当砾石地层中漂石、卵石的含量较多时，细粒对整个砂砾石地层的渗透性起控制作用，很难用粒状材料浆液进行灌注，必须采用化学注浆的方法。

结合地质组成成分和地下水分布情况，开挖基坑底线下10 m范围土体不会被开挖扰动，对强度要求不高，采用酸性水玻璃浆液固结止水，开挖基坑底线以上4 m范围内采用凝固强度较高的水泥－水玻璃双浆液。综合以上特性进行比较，为保证注浆效果，初步选定水泥－水玻璃浆液和磷酸－水玻璃浆液进行研究。

2.2 注浆材料的改进

分别从以下2方面进行适应于厚卵砾漂石地层新型注浆浆液体的研究。

1)水泥浆液中添加高效分散剂、无收缩灌浆剂以增加可注性及浆液扩散半径。高效分散剂(海川5040－聚羧酸钠盐型分散剂)可以吸附于固体颗粒的表面，使凝聚的固体颗粒表面易于湿润;无收缩灌浆剂使浆液强度更高、浆液凝结后不收缩、不变形。以水泥－水玻璃为主体材料，水泥浆液中添加适量的分散剂和无收缩灌浆剂，将得到一种经济实用的新型可注性好、扩散半径大的注浆材料。

2)水玻璃浆液中添加适量的添加剂以提高结晶体长期强度，防止崩解。研究［16］表明，以水泥－水玻璃为主体材料，水玻璃浆液中添加适量的硫酸铜和明矾，可获得一种经济实用的固结强度高、耐久性好的注浆材料。硫酸铜和明矾加入水泥浆体中，铜离子在碱性的水泥浆体中生成氢氧化铜沉淀，填充硬化水泥浆体的毛细孔，硫酸根离子与水泥浆体中钙离子形成石膏。石膏、明矾、水泥中的钙离子以及铝离子生成钙矾石，使浆体结构更加密实。

此外，新型注浆材料浆液中，单液不掺加任何有毒化学物质，浆液凝结后凝结体呈碱性，实现了对地层无污染目标，满足了绿色施工要求。

2.3 注浆材料配比研究

针对卵石地层孔隙率大、易产生跑浆的特点，采用室内试验方法，分别进行了扩散半径的测定试验、浆液可注性及混合率测定试验及注浆材料凝结时间等试验，如图1所示。取一份水、水泥、高效分散剂拌合，作为A液;取一份水、水玻璃、明矾、硫酸铜拌合，作为B液。

图1 室内试验Fig.1 Laboratory test

2.3.1 扩散半径的测定试验

分别对添加高效分散剂的A－B液、添加普通分散剂的A－B液及未添加分散剂的A－B液进行3组扩散半径试验。试验取A液和B液经过漏斗混合，垂直注入试验土体。浆液混合后迅速凝结扩散，待浆液凝结后，用酚酞喷洒试验注浆土体，测量浆液扩散的直径。浆液扩散半径如表1所示。

表1 浆液扩散半径Table 1 Grout diffusion radius mm

由表1可以看出:加入高效分散剂的浆液扩散半径比加普通分散剂的扩散半径增加5.5%，比未加分散剂的浆液扩散半径增加19.0%。高效分散剂可以明显增加浆液扩散半径。

2.3.2 浆液可注性及混合率测定试验

对添加高效分散剂的A－B液及未添加分散剂的A－B液进行了浆液可注性及混合率测定试验。试验时，分别在2个1 000 mL的量筒中盛等量的水，分别倒入等量的上述2种双液浆，待浆液沉淀完成后比较浆液混合的体积。图1(c)中给出了典型的混合试验结果。其中左侧为未加分散剂的A－B浆液，右侧为加高效分散剂的A－B浆液，浆液明显分为3层。可见高效分散剂对浆液混合率有明显的改善作用。

2.3.3 注浆材料凝结时间试验研究

凝结时间是注浆的重要参数，相同条件下，浆液凝结时间越长表示浆液的扩散半径越大，所以可以通过控制浆液凝结时间来控制扩散半径，根据不同的地质条件和施工工况需要选择不同的凝结时间。根据水泥－水玻璃、磷酸－水玻璃2组化学反应的原理，分别进行了不同磷酸浓度和不同水灰比与水玻璃反应的凝结试验，每组实验分别进行3次，以增强实验结果的可靠性。试验数据见表2和表3，试验结果如图2和图3所示。

表2 凝结时间与水灰比关系表Table 2 Table of correlation between setting time and watercement ratio s

表3 凝结时间与磷酸浓度关系表Table 3 Table of correlation between setting time and H3PO4 concentration s

图2 凝结时间与水灰比的变化关系Fig.2 Curves of correlation between setting time and watercement ratio

实际工程要求水泥－水玻璃浆液的凝结时间为30～90 s。由图2可知，水灰比从0.5∶1到1.5∶1均符合要求，最合适的水灰比是1.3∶1。

图3 凝结时间与磷酸浓度的变化关系Fig. 3 Curves ofcorrelation between setting time and H3PO4concentration

根据实际工程要求磷酸－水玻璃浆液的凝结时间为3～10 s，浓度为4% ～6.5%的磷酸溶液均符合要求，磷酸浓度为6%时凝固时间为4 s，可在4% ～7%内调节磷酸浓度以适应不同地层。确定注浆止水材料浆液配比(质量比)如下。

1)A液。水泥浆采用普通硅酸盐P·O42.5水泥，配合比为水∶水泥∶高效分散剂∶无收缩灌浆剂=1∶1.3∶0.065∶0.065。

2)B液。水玻璃采用浓度42 Be'，配合比为水∶水玻璃∶明矾∶硫酸铜 =1∶1∶0.03∶0.03。

3)C液。速凝剂，配合比为水∶磷酸=1∶0.15。

3 新型注浆止水材料注浆效果试验研究

3.1 模型试验注浆效果

3.1.1 试验原理

此次试验为物理模型试验法，将注浆现场土层的性质以及水位环境还原于模型箱中，注浆压力和注浆量以注浆工程中实际采用的值等比例减小，以此对浆液扩散性质进行研究。试验过程采用静压渗透注浆。

3.1.2 试验设计及准备

1)模型试验箱:3个1.5 m×1.5 m×2 m铁皮试验箱，四周分别钻孔透水，以控制土层水压，如图4(a)所示。供压设备:注浆泵2台(最大输出压力为2 MPa)，压力表2个(最大量程为0～4 MPa)，如图4(b)所示。储浆设备:HJ－200立式水泥搅拌机1台(搅浆能力为167～250 L/min)，大储水桶2个，如图4(c)所示。流量计2个，注浆钢管6根。

2)试验材料:被注介质即试验箱内土层为开挖基坑的原状土，土层颗粒级配见表4，其孔隙率和渗透系数等土性可近似看成与施工现场土层相同。注浆材料为室内试验确定的A液、B液及C液。

试验分组如图5所示，等体积模型箱①、②、③分别装填相同的原状砂土，注浆材料选择不同的浆液，如表5所示。

图4 模型试验设备Fig.4 Model test equipment

表4 土层颗粒级配表Table 4 Particle size distribution

图5 模型箱分组Fig.5 Model box group

表5 注浆材料分组Table 5 Grouting material group

试验段位于地下水位以下，试验岩体层的渗透系数

式中:Q为注水流量，L/min;A为形状系数，cm，在这里取A=5.5 r;H为试验水头，cm，等于试验水位与地下水位之差。

3.1.3 试验过程

依据SL 345—2007《水利水电工程注水试验规程》，通过注水试验取得注浆所需要的主要参数——土体渗透系数，实验过程大致如下。

3.1.3.1 一次注水

通过一次注水试验获知，模型箱①、②、③的土层渗透系数比较接近，分别为 9.4×10－2、9.8×10－2、10.5×10－2cm/s，与施工现场注浆土层的渗透系数(5.80×10－2cm/s)相近，其中模型箱②土层和③土层的渗透系数比模型箱①的渗透系数大4.3%和11.7%，此差距在允许范围以内。

3.1.3.2 注浆

待注水试验完成后开始进行注浆模型试验。各试验箱的注浆材料各不相同，形成对比。注浆压力控制在1.0～1.5 MPa。注浆管与注水管如图6所示。

图6 注浆管与注水管Fig.6 Grouting pipe and water injection pipe

试验采用全孔一次注浆。利用注浆泵控制注浆压力为0.5～1 MPa(模拟现场压力为1～2 MPa)，注浆时主要对模型注浆孔壁周围水平裂隙和垂直裂隙进行充填。注浆所用的浆液经过充分搅拌均匀后才能开始注浆，并应在注浆过程中不停地缓慢搅拌，防止水泥浆液析水过快，改变水泥浆液浓度。注浆过程中注水管也会一直注水。出水孔的变化过程如图7所示。

试验过程中在出水孔处会出现如图8所示的透水孔出水、出浆、自动堵孔这3个明显过程。当土体与模型箱之间的缝隙出现冒浆时，要及时封住出浆口，使浆液不能继续外流，保持设计水头高度进行压浆。当注浆压力达到1.0～1.5 MPa或者注浆压力迅速大幅增大或者浆液流动范围难以控制时，终止注浆。

图7 出水孔的变化过程Fig.7 Changing process of drainage holes

图8 混合装置示意图Fig.8 Mixer

3.1.3.3 二次注水

待注浆完成后，拆除输浆导管和输水导管，翌日，在各注水管管孔处(在浆液扩散范围以内)再次进行注水试验，测试注浆后凝结土体的渗透系数。

3.1.3.4 三次注水

注浆完成2个月后，对注浆模型箱内的凝结体进行常水头注水试验，一方面检验注浆后土体的渗透性，另一方面验证高效分散剂对于浆液耐久性的改善作用。

3.1.4 试验结果分析

3.1.4.1 注浆时间的分析

表6给出了各模型箱完整完成3步过程的第1个出水孔的耗时记录。

表6 出水孔的堵水时间对比Table 6 Time needed for water sealing of drainage hole

由表6可知:加入高效分散剂的水泥－水玻璃浆液相对于普通C－S浆液在第1个和第2个过程中用时较少，可知第1种浆液在模拟土层中扩散更容易、更快，可以预测加入的浆液在相同条件下浆液扩散半径会更大;2种浆液的凝结时间基本相同;对比化学浆液——磷酸－水玻璃浆液与前2组浆液的时间可以明显看出，模型箱③试验开始后能够较其他2组更迅速地出水，这说明化学浆液在浆液中的扩散更快;在第3个过程(凝结的过程)中，化学浆液又表现出了绝对的优势，出浆后可以迅速地堵孔。

3.1.4.2 渗透系数结果及分析

注浆结束后二次注水获得了3个模型箱土层渗透系数，见表7。

表7 渗透系数对比Table 7 Permeability cm/s

对比一次和二次注水试验得出的土层渗透系数，不难看出注浆后渗透系数显著减小。加入高效分散剂后，浆液凝结体的渗透系数明显减小;由③对比①可以看出，磷酸－水玻璃化学浆液的凝结体较水泥－水玻璃浆液渗透系数稍大，满足抗渗性要求，是一种较合格的止水材料。

3.1.4.3 浆液耐久性结果及其分析

①、②、③模型箱土层渗透系数见表8。

表8 耐久性对比Table 8 Durability cm/s

由表8可以看出:加水泥浆中高效分散剂的模型箱①的土层渗透系数由1.06×10－7变成了6.42×10－6，增大了60.6倍;模型箱②的普通水泥－水玻璃浆液在2个月后凝结体渗透系数由7.46×10－7增大为1.05×10－4，增大了140.8倍;模型箱③的化学浆液——磷酸－水玻璃浆液凝结体2个月内由3.45×10－7变成2.26 ×10－3，增大6.5 ×104倍。由①对比②可知，水泥浆中添加高效分散剂可增加水泥－水玻璃浆液的耐久性，使浆液可以持久地保持止水功效;化学浆液较其他2种浆液最初防水效果好，但在耐久性上磷酸－水玻璃浆液较差，在对耐久性有要求的注浆止水项目不建议单纯采用磷酸－水玻璃浆液。

3.2 现场实施及注浆效果

基于前述研究，厚卵砾漂石地层新型注浆止水材料可由A、B、C 3种浆液相互配合形成，结合室内试验配比及模型试验结果，现场注浆止水材料选为CDSCA浆液(水泥+聚羧酸钠盐型分散剂－水玻璃+硫酸铜+明矾)、PC－SCA浆液(磷酸－水玻璃+硫酸铜+明矾)。

3.2.1 现场浆液配制

水泥－水玻璃浆液的凝结时间控制在30～90 s，改性水玻璃浆液控制在2～10 s。

为了满足注浆固结的目的，需要按照一定的次序进行浆液配制。例如，水泥浆稀释应在搅拌桶中按每次搅拌体加入所需的水量，开动搅拌机，再加入水泥搅拌3 min以上。B液和C液配比按照实验室配比配置。

注浆根据现场情况，冒浆采用B液与C液，不冒浆选用A液与B液，A液与B液配比为1∶1，B液与C液配比为 1∶1。

3.2.2 现场注浆

3.2.2.1 注浆泵试运转

确定注浆系统各部分连接无误后，开动注浆泵压水试验，检查注浆泵液压情况，系统管路是否漏浆，管路是否畅通。

3.2.2.2 浆液注入

系统就绪后，如图9所示，进行浆液注入。因本工程注浆深度较大，主要由漂石和鹅卵石组成，穿过较多含水层，且裂隙大小不同，在一定的注浆压力下，浆液的流动和扩散不同。同时，静水压力随含水层埋藏深度增加而增加，在一定的注浆压力下，上部岩层的裂隙进浆多，扩散远，下部岩层的进浆少，扩散近，或几乎不扩散。本工程采用上下分段后退式双液注浆，确保注浆止水深度范围内止水效果，浆液在各含水层扩散均匀，保证注浆质量。

图9 注浆系统布置图Fig.9 Arrangement of grouting system

首先开通①号和②号吸浆管，同时关闭③号吸浆管，浆液通过新型注浆管端头混合装置(作者另有文章详述，端头混合装置见图8)实现2种浆液充分混合后压入地层。完成1 000 L的注浆量后，开通②号和③号吸浆管，关闭①号吸浆管，浆液通过新型注浆管端头混合装置实现2种浆液充分混合后压入地层。同时要实时观察注浆压力，压力较大时可注水泥－水玻璃双液浆(A液和B液)，压力较小时可注速凝的化学浆(B液和C液)。

另外，采用隔孔注入方式，这样既避免了注浆孔互相影响，又使后注孔起到补充先注孔的作用，保证了土体浆液扩散均匀。

3.2.2.3 压力、注浆量控制

通过压力表观察注浆压力，检查随注浆量的增加，压力变化情况。注浆过程中采用压力控制，注浆压力控制在1.5～3 MPa、注浆速度为60 L/min，当注浆时间达到15 min，同时注浆压力达到2.0 MPa时，或者注浆压力超过3 MPa，双重管往上提0.5～1.0 m后，继续注浆，直到注浆完成。

3.2.3 现场注浆效果

3.2.3.1 开挖过程中的土体稳定性

随着基坑开挖的进行，基坑内水位逐渐降低至车站基底以下，可以满足无水施工的状态，实现了止水效果;对于注浆浆液扩散范围内的基坑侧壁部分土体，固结强度明显高于同一水平位置的基坑内土层，注浆前后土体力学指标对比见表9。注浆降低了泥浆护壁施工的难度，实现了维护桩间土体加固的效果，注浆后基坑侧壁的开挖面稳定性很好，同时通过钻孔，从注浆体内取出原状样品，可知注浆土体变为整体，如图10所示。

表9 注浆前后土体力学指标对比Table 9 Mechanical parameters of ground before and after grouting

3.2.3.2 着色剂判别法

为了证实注浆效果，采用着色剂用肉眼识别。在基坑开挖过程中，根据注浆浆液中氢氧根离子(OH－1)呈碱性及酚酞试剂遇碱变红的原理，在基坑侧壁喷洒酚酞试剂，可以看到浆液清楚地显现出来。

3.2.3.3 渗透系数对比法

为使现场注浆试验的水文、地质情况具有代表性，在西侧基坑西北角进行现场原位注浆试验。试验根据基坑的开挖进度进行，分3层且每层3组试验，对加高效分散剂的C－S浆液注浆土体、普通C－S浆液注浆土体以及未注浆的土体的渗透性能分别进行试验。

由现场原位注浆地层的注水试验可得到注浆后土体渗透性系数，具体渗透系数对比如表10所示。

图10 注浆后的土体Fig.10 Ground consolidated by grouting

表10 现场原位注浆地层渗透系数对比Table 10 Permeability cm/s

由注浆后地层渗透系数与未注浆地层渗透系数对比可以看出，注浆后土体渗透性系数为10－7～10－6cm/s，地层的渗透性有了明显的改善，满足了渗透系数小于10－6cm/s的施工效果要求，说明注浆止水效果良好。

3.2.3.4 水位变化对比法

试验基坑地下水位监测变化曲线如图11所示，分别记录了基坑外水位侧点(西外SW－01)和基坑内水位测点(西内SW－01－1)的水位。

图11 水位监测变化曲线Fig.11 Fluctuation of water level

从西外SW－01观测井水位变化可以看出:基坑外水位高程在22.51～23.61 m内，水位浮动较为稳定，随着基坑内排水的增多，基坑外水位在一定时间内有所上升。从西内SW－01－1观测井水位变化可以看出:随着排水井的排水量增加，基坑内水位一直呈下降趋势，并且下降后水位只在局部会有很小回升。由内、外观测井水位变化对比可以看出:止水帷幕实现了其止水效果，使基坑内水位下降到了基底以下，满足了基坑内无水作业的要求。

4 结论与建议

4.1 结论

1)研发采用的2种新型浆液:CD－SCA(水泥+聚羧酸钠盐型分散剂－水玻璃+硫酸铜+明矾)浆液和PC－SCA(磷酸－水玻璃+硫酸铜+明矾)浆液，使浆液可呈柱状均匀扩散，满足了帷幕止水墙的范围(厚度)及强度，适用于厚卵砾漂石地层。

2)模型试验表明:加入高效分散剂的水泥－水玻璃浆液相比普通C－S浆液在模拟土层中扩散更容易、更快，相同条件下浆液扩散半径更大，浆液凝结体渗透系数明显减小;磷酸－水玻璃浆液耐久性较差，在对耐久性有要求的注浆止水项目中不建议单纯采用磷酸－水玻璃浆液。

3)现场注浆试验表明:注浆浆液已经扩散到围护桩内侧，扩散半径满足设计要求;注浆浆液扩散范围内的基坑侧壁部分土体固结强度明显高于同一水平位置的基坑内土层，实现了维护桩间土体加固的效果;同时，注浆后土体渗透性系数为10－7～10－6cm/s，地层的渗透性有了明显的改善，满足了渗透系数小于10－6cm/s的施工效果要求，注浆止水效果良好，保证了工程安全。

4.2 建议

1)厚卵砾漂石地层注浆时浆液的扩散方式取决于地层的渗透性、浆液自身的性质及注浆压力等，本文主要对CD－SCA和PC－SCA 2种新型浆液注浆前后地层的渗透性改变、注浆时注浆压力控制等进行了探讨研究，新型浆液在厚卵砾漂石地层中扩散形式以及在注浆过程中渗透和劈裂发生的条件等问题尚需要进一步分析探讨。

2)注浆前后土体强度的变化是衡量注浆效果的重要指标之一，本文只针对现场注浆1 d和3 d龄期内土体的强度进行了分析，试验中注浆土体1、3、7、28 d龄期内的强度变化规律等问题还需进一步研究分析。

［1］ 袁德富.双液注浆在地铁桩支护结构止水施工中的应用［J］.山西建筑，2011，37(7):59 －60.(YUAN Defu.Application of double liquid grouting method in subway pile support structure waterproofing construction［J］.Shanxi Architecture，2011，37(7):59 －60.(in Chinese))

［2］ 秦爱芳，李永圃，陈有亮.上海地区基坑工程中的土体注浆加固研究［J］.土木工程学报，2000，33(1):69－82.(QIN Aifang，LI Yongpu，CHEN Youliang.Study on stabilizing grout of excavation pits in Shanghai district［J］.China Civil Engineering Journal，2000，33(1):69 － 82.(in Chinese))

［3］ 刘其金.北京西四环暗涵双液注浆参数的选定［J］.水科学与工程技术，2006(4):60－61.(LIU Qijin.The choice of double-liquid grouting parameter of West-4-Ring road in Beijing［J］.Water Sciences and Engineering Technology，2006(4):60 －61.(in Chinese))

［4］ 原新星.浅谈如何实现双液注浆的固结封水作用［J］.山西建筑，2011，37(2):67－68.(YUAN Xinxing.Talking about the realization of consolidation and water-sealing functions of two fluid grouting［J］.Shanxi Architecture，2011，37(2):67 －68.(in Chinese))

［5］ 朱雯蕾.厚卵砾漂石地层中注浆止水材料的研究与应用［D］.北京:北京交通大学，2014.(ZHU Wenlei.Study and application of grouting material to water plugging for a thick gravel boulder formation［D］.Beijing:Beijing Jiaotong University，2014.(in Chinese))

［6］ 阮文军.注浆扩散与浆液若干基本性能研究［J］.岩土工程学报，2005，27(1):69 －73.(RUAN Wenjun.Research on diffusion of grouting and basic properties of grouts［J］.Chinese Journal of Geotechnical Engineering，2005，27(1):69 －73.(in Chinese))

［7］ 杨坪.砂卵(砾)石层模拟注浆试验及渗透注浆机理研究［D］.长沙:中南大学，2005.(YANG Ping.Test on simulated grouting in sandy-cobble stratum and study on grouting mechanism ［D］.Changsha:Central South University，2005.(in Chinese))

［8］ 薛翊国，李术才，苏茂鑫，等.青岛胶州湾海底隧道涌水断层注浆效果综合检验方法研究［J］.岩石力学与工程学报，2011，30(7):1382－1388.(XUE Yiguo，LI Shucai，SU Maoxin，et al.Study of comprehensive test method for grouting effect of water filling fault in Qingdao Kiaochow Bay subsea tunnel［J］.Rock Mechanics and Engineering Journal，2011，30(7):1382 － 1388.(in Chinese))

［9］ 孙国庆，张民庆.圆梁山隧道注浆材料及其配比选择［J］.隧道建设，2005，25(增刊 1):82 －85.(SUN Guoqing，ZHANG Minqing.Selection of grouting material and proportion ofYuanliangshan tunnel［J］. Tunnel Construction，2005，25(S1):82 －85.(in Chinese))

［10］ 申玉生，高波，胡邦，等.强震区山岭隧道围岩全环间隔注浆预加固的方案研究［J］.土木工程学报，2011，44(增刊):186 － 200.(SHEN Yusheng，GAO Bo，HU Bang， etal. Study on the intervalgrouting prereinforcement scheme of mountain tunnel surrounding rock in high-intensity earthquake zone［J］.China Civil Engineering Journal，2011，44(S):186 － 200.(in Chinese))

［11］ 周少东，林文书，王红喜，等.高性能同步注浆材料专用外加剂的研制［J］.隧道建设，2014，34(3):205－211.(ZHOU Shaodong，LIN Wenshu，WANG Hongxi，et al.Development of additives dedicated for preparing high-performance simultaneous grouting material［J］.Tunnel Construction，2014，34(3):205 － 211.(in Chinese))

［12］ 徐拴海，邢龙龙，王国强，等.超细水泥浆液在微裂隙岩体中的注浆试验研究［J］.中国安全生产科学技术，2014，10(6):96 －102.(XU Shuanhai，XING Longlong，WANG Guoqiang，et al.Experimental research on grouting of superfine cement slurry in micro-fissured rock body［J］.Journal of Safety Science and Technology，2014，10(6):96 －102.(in Chinese))

［13］ 王勇.酸性水玻璃胶凝特性研究及真空注浆工艺设计［D］.武汉:中国地质大学，2013.(WANG Yong.Research on gelatinizing properties of the acidic soluble glass and the design of vacuum grouting technology［D］.Wuhan:China University of Geosciences，2013.(in Chinese))

［14］ 邵正权，陈刚.水工隧洞常用注浆材料特性及其适用性研究［J］.吉林水利，2013(4):15－17.(SHAO Zhengquan，CHEN Gang.The research of the grouting material properties and its applicability used in hydraulic tunnel［J］.Jilin Water Resources，2013(4):15 － 17.(in Chinese))

［15］ 窦培申.北京地铁十号线呼家楼站超前小导管注浆材料试验及注浆工艺［J］.北方交通，2011(7):53－55.(DOU Peishen.Material test and technology of advanced grouting with small pipe for Hujialou station of Beijing subway line 10［J］.Northern Communications，2011(7):53 －55.(in Chinese))

［16］ 李莲英，李建涛，张新海，等.灌浆法在处理桥头跳车病害中的应用［J］.交通世界，2006(6):70－74.(LI Lianying，LI Jiantao，ZHANG Xinhai，et al.Application of grouting method in dealing with the car bump［J］.Transpoworld，2006(6):70 －74.(in Chinese))