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建南致密砂岩储层压裂裂缝参数优化

2015-04-13李之帆

江汉石油职工大学学报 2015年6期
关键词:半长段长端部

李之帆

(中国石化江汉油田分公司石油工程技术研究院,湖北 武汉430030)

1 建南地区致密砂岩储层特征

建南气田须家河组为致密砂岩储层,岩性以中-细砂岩为主,夹杂泥质粉砂岩,储集岩石类型以岩屑砂岩为主,石英含量一般为30%~60%,长石一般低于15%,岩屑含量一般20%~50%;孔隙度3.42%,渗透率0.05×10-3μm2。成像测井显示裂缝不发育。埋藏深度800~2 000m,储层厚度15.5~86.5m。竖直弹性模量在10.73~25GPa,水平弹性模量在12.42~28 GPa;竖直泊松比为0.07~0.21,水平泊松比为0.15~0.26,属于硬脆性岩石。

该区块储层低孔低渗,物性较差,需大规模改造才能获得较好的效果;储层微裂缝不发育,需要造长缝,扩大泄气面积。综合储层特征分析,建南气田须家河组致密气藏适合水平井开发。

2 水平井产能预测模型

借鉴油藏压裂水平井稳态产能公式的推导方法,对致密砂岩气藏稳态模型下的产能公式进行重新推导,前提假设条件如下:

1)矩形封闭气藏,各向同性均质地层,拟稳态渗流;

2)无限导流裂缝且裂缝间渗流不相互干扰;

3)地层流体先由地层流入裂缝,再由裂缝流入井筒,且渗流符合达西渗流定律,不考虑表皮污染;

4)所有裂缝在气层厚度上完全穿透,平行分布,且与水平井筒正交,各裂缝渗流模型一致;

5)孔隙度以及渗透率均为常数,地层中渗流为等温渗流。

推导致密砂岩水平井产能公式如下:

建密HF-1井于2012年2月20日完成6级分段压裂施工,施工总液量1 624.7m3,施工压力22~27MPa,排量4~6.1m3/min,总砂量200m3,砂比17.0%~17.4%。压后初期日产3.50×104m3,稳定日产量1.97×104m3(图1)。该井原始地层压力9.9MPa,井底流压7.8MPa(表1)。

图1 建密HF-1井压后生产曲线

表1 建密HF-1井基本参数

将该井的参数代入产能预测模型,计算稳定日产气量20 547m3,误差±4.3%,计算模型与实际生产数据吻合较好。

3 裂缝参数优化

3.1 水平段长优化

假设裂缝等间距分布,缝间距100m,裂缝半长为150m,计算不同裂缝长度400m、600m、800m、1 000m、1 200m、1 400m、1 600m 的年产气量(图2)。

图2 不同水平段长年产气量对比

由图2可知,水平井长度增加,年产气量增加。400~800m水平段长之间,年产气量呈线性增长;超过1 000m后,增加幅度减缓,表明气井水平段长800~1 000m之间效果最好。

3.2 裂缝间距优化

假设水平井段长1 000m,裂缝半长为150m,计算不同分段数(4、6、8、10、12、14)年产气量(图3)。

图3 1 000m水平段不同段数与年产气量关系

从图3可以看出,2-10段,年产气量呈线性增加;10段以后,年产气量增幅变缓,分段拟合取最优点10.8段/1 000m,即裂缝最优间距92.5m。

3.3 裂缝长度优化

假设水平段长1 000m,裂缝等间距分布(100m),裂缝半长150m,计算各条裂缝的产气量(图4,5)。

从图4和图5可以看出,在压裂水平井中,实际每条裂缝的产量是不相等的。两端(趾部、端部)产量最高,处于对称位置上的裂缝的产量相等;除去趾部和端部,中间裂缝的产量几乎相同。

图4 1 000m水平段等间距裂缝分布示意图

图5 各条裂缝产气量对比图

在以上基础上,假设水平段长1 000m,裂缝等间距分布(100m),总的裂缝半长为1 500m,假设端部半缝长/中间裂缝半长比值1.0、1.1、1.2、1.3、1.4、1.5、1.6、1.7、1.8、1.9、2.0,计算各条裂缝的总产气量(图6)。

图6 不同端部半缝长/中间裂缝半长比值与年产气量曲线

从图6中可看出,端部半缝长/中间裂缝半长1.0~1.2,年产气量增加,比值为1.2时,年产气量最大,是拐点;当端部半缝长/中间裂缝半长在1.3~2.0时,年产气量逐步下降,这是因为两端年产气量占全井的27%,中间8条裂缝产气量占73%,中间裂缝产气量仍然是主产区,在相同裂缝总长的情况下,端部半缝长/中间裂缝半长比值越大,中间裂缝半长的长度越短,对产气的贡献率越小。因此端部半缝长/中间裂缝半长为1.2时,为年产气量的最高值。

假设水平段长1 000m,裂缝等间距分布(100m),端部半缝长/中间裂缝半长比值为1.2,计算中间裂缝半长分布为 100、120、140、160、180、200、220、240、260、280和300m的年产气量(图7)。

图7 不同中间裂缝半长与年产气量关系

从图7可以看出,随着中间裂缝半长长度增加,年产气量增加。当中间裂缝半长大于240m之后,年产气量的增加减缓。优化中间裂缝半长为220~240m,两端裂缝半长264~288m。

3.4 裂缝渗透率优化

假设水平段长1 000m,裂缝等间距分布(100m),中间裂缝半长200m,端部裂缝半长240m,计算裂缝渗透率分别为 5、10、15、20、25、30、35和40μm2年产气量(图8)。

图8 裂缝导流能力与年产气量关系图

从图8中可以看出,随着裂缝渗透率增加,年产气量增加;裂缝渗透率大于20μm2以后,年产气量增幅变缓,分段拟合取最优点16.3μm2。年产量与年产量对裂缝导流能力不同的原因是,裂缝长期导流能力受支撑剂嵌入、生产后闭合压力增加、气液两相非达西渗流等的影响,裂缝导流能力下降,因此,裂缝的导流能力应该为15~20μm2。

4 结论与建议

1)推导出致密砂岩气藏水平井产能公式,结合建密HF-1井基础资料,计算结果与实际生产数据吻合较好,误差4.3%。

2)水平段长度800~1 000m、裂缝间距92.5m、中间裂缝半长为220~240m、两端裂缝半长264~288m、压裂裂缝渗透率15~20μm2开采效果最佳。

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