八钢C高炉炉况失常分析

王子林

(宝钢集团八钢公司炼铁分公司，乌鲁木齐830022)

八钢C高炉是2011年7月29日点火投产。2012年八、九月份八钢C高炉各项指标创开炉以来最好水平，焦炭还原性35%、反应后强度43%情况下，焦比降低至340kg/t，煤比提高至160kg/t;各项指标达到国内同类型大高炉先进水平。

1 炉况前期表现

炉况失常前高炉情况，八钢十月份为了进一步降低成本，高炉开始尝试冶炼低价原料，致使炉况波动。具体表现如下:

1.1 气流不稳

炉内顺行差，操作困难，2012年10月15号下午出现连续管道、崩滑料、煤气利用率下降，中心气流渐弱，边缘增强。从十字测温和炉顶成像看西南和东北方向气流过盛。风口圆周方向工作不均匀，经常有升降和挂渣，风口亮度也特别不均匀。炉内煤气流时常出现紊乱，局部过强、顶温高且探尺工作不好，有偏尺、滑尺现象。

1.2 炉温波动大

炉温不好控制，热负荷波动频繁，低炉温次数明显增多，提温比较困难，渣铁物理热差，脱硫效果明显下降，出现低硅高硫铁水，十月份生铁一级品率只达到了85%。

1.3 料速缓慢

C高炉八、九月份平均每天装入回数155左右，产量达到5 800t/d;而到十月15日至17日产量特别低，炉况波动不断，全月平均每天装入回数148，产量只有在5 450t/d。这次炉况失常损失产量5 000t。

2 炉况失常原因

2.1 原燃料变化及碱金属

(1)由于干熄焦A1、A2爆管，第二高炉分厂要求C高炉作业区调整焦炭使用比例，干焦比例由原来的65%下调至30%，10月15日用一级庆华焦代替平遥焦后，一级庆华焦反应性较高。炉况透气性较差。完全反应后炉况开始向难行方向发展，炉内压差偏高，不接受风量和富氧，中心气流逐渐消失，高炉表现为压差高，静压波动大，伴有滑料管道现象。

(2)全年原料碱金属富集厉害，2012年C高炉除3月高炉排Zn以外，其余时间Zn都在富集，尤其6～9月，沉积较为严重。众所周知，碱金属对焦炭、烧结矿、球团矿质量，特别是他们的强度指标有很不利影响，这是造成高炉料柱透气性恶化，引起炉况失常“死炉”的主要原因。

(3)Ti负荷及沉积，C高炉进入3月份后Ti负荷成逐步上升趋势，主要原因是烧结矿中TiO2的质量分数上升。高钛型炉渣冶炼时，原料当中的钒钛在滴落带还原生成TiC与TiN的难溶固溶体，并进入到炉渣当中，从而导致炉渣变黏稠。再加上低料线处理不好或长时间炉凉处理不当造成高钛型炉渣失去流动性而引起渣铁不分，中断冶炼行程，导致大崩料。类似于普通矿冶炼时的炉缸冻结，但其实质是由高熔化性炉渣引起的。因此，只要把炉温提上来，炉渣流动性改善，渣铁分离随之改善，不需像普通矿炉缸冻结尚需一段时间熔化凝铁。

2.2 高炉设备故障

2012年10月16日未配料10min未排料，影响高炉正常加料，影响产量40t。造成底料线。从而炉身上部煤气流紊乱，煤气利用率下降，矿石预热不够、到了炉身下部大量吸热;造成炉温低。

2.3 操作调剂不及时

2012年10月15日配料槽下更换护皮，造成连续低料线，影响产量70t。没有补焦炭措施，造成炉缸储热消耗。

2.4 炉墙渣皮脱落

15日中班后期受炉墙渣皮脱落的影响，炉子向凉;煤气流不稳，煤气利用率从47.1%下降到39.49%，随后炉温大幅下降，提温困难，炉缸不活跃，炉前出铁不均匀。

3 炉况失常及调剂措施

针对炉况变化，采取了一系列调整措施:调整装料制度，调焦炭负，加净焦等手段。为了活跃炉缸低碱度高炉温操作。15日白班12:30高炉出现连续管道，15:05开始出现连续崩滑料，高炉开始减风，后管道、崩滑料频繁，至17:50高炉低料线，高炉操作调整O/C从3.7→3.61。中班接班后料线持续不明，煤气利用率下降，中心气流渐弱，边缘增强，风量持续降低，管道频发，高炉减风(至15日20:00风量最低2 600m3/min)，压边缘、适当开中心，退全焦(从3.9→3.6→3.3→3.0→2.8→2.5)、加净焦等手段，至17日10:30之后料线正常，高炉管道次数减少，炉况趋于恢复。具体操作如下

(1)调整装料制度

在炉况调整初期，布料制度主要是开放中心气流和压边缘气流。上料改手动控制，视顶温上升情况及压差、K值变化加料，遇到顶温高，采用打水控制的方法，打水控制不住时，采用提前上料。上料改手动控制，视顶温上升情况及压差、K值变化加料，遇到顶温高，采用打水控制的方法，打水控制不住时，采用提前上料。

(2)调整O/C

（7）金融支持水平的提升对产城融合发展水平的提升具有正向作用，但并不显著。这可能是因为金融支持规模相对较小所致，未能满足城镇基本建设和产业发展。商业金融机构一般具有很强的趋利性，对向收益率较低的基础设施和公共服务投资项目放贷欲望较低。同时，商业银行一般会选择融资规模较大、盈利较好、风险较小的大企业作为固定客户源进行信贷活动，对那些处于起步阶段的中小型企业往往不愿意冒风险支持其发展，使得信贷结构存在很大问题，这也是造成金融支持对产城融合发展影响不显著的原因之一。

主要增加软融带区域焦床厚度，改善料柱透气性。此次炉况恢复过程中基本上全焦冶炼2.5至3.0;后期O/C为2.5左右。

(3)控制炉温上限

在炉况失常处理期间，生铁硅含量控制在0.50%到0.70%以内，以保证充足的物理热;控制较低的碱度，适当提高生铁含硫量以提高渣铁流动性。炉渣碱度控制在1.05%倍左右，生铁硫控制在0.030%到0.045%。

(4)增加出铁次数

加强渣铁排放。在恢复期间，通过下个铁口提前埋棒实现出铁零隔。使炉钢中化出来的渣铁及时排放出来。平均出铁次数达到15次之多。

(5)风量控制

4 结语

本次高炉向凉，损失产量约5 000t，同时造成大量硅、硫超标的降级铁水;炉前渣铁沟粘接;尤其严重的是:高炉炉温极其低下，一旦设备或其他不可控因素造成高炉紧急休风，高炉可能有炉缸冻结的灾难性后果。代价惨重，教训深刻，值得反省和总结。

(1)通过这次炉况失常分析，体会到长期保持高炉顺行，在日常生产中要及时根据原燃料变化及炉内反应进行调整。操作人员一定要有前瞻性，防止操作不及时引发连续管道、崩滑料、煤气流紊乱、炉温波动剧烈。

(2)大型高炉炉况恶化，恢复时间较长，抓好设备巡检，强化炉前出渣铁工作。

(3)处理炉缸不活跃，边缘气流不稳的炉况时，应采取开放边缘，适当降低炉渣碱度，做好炉温。抑制边缘容易出现炉况难行。

(4)崩滑料、管道频发时，O/C及时退到位，低料线时间长补入足够的净焦，一方面保证炉缸热量，另一方面可以改善透气性。

(5)送风制度上要求下部吹透中心，使炉缸工作均匀活跃，以此降低钛渣的黏度，同时避免和减少渣铁中高熔点的含钛化合物在炉缸内堆积和沉淀，造成炉缸堆积。

(6)炉前出铁方面，强化炉前出铁，严格控制好出铁时间，减少渣铁在炉内停留的时间，同时维护好铁口，确保每炉出净渣铁。

经这些措施，边缘气流基本稳定，炉缸逐渐活跃，吃风、吃热能力逐渐增强。矿批稳定在64t左右，焦炭负荷3.92。炉况恢复正常水平，产量及其它经济指标都有所改善。