钻孔剪切波速测试两种方法的对比
2014-11-27鹿子林付海清刘建龙
鹿子林,付海清,胡 超,夏 暖,刘建龙
(山东省地震工程研究院,济南 250021)
0 引言
土体的剪切波速是土动力学中的一个重要物理量,在岩土工程、地震工程中得到广泛的应用:划分建筑场地土类型和场地类别、计算岩土动力学参数、砂土液化判别、黄土震陷判别、地震反应分析计算等等[1-5]。因此剪切波速的准确与否对工程质量有至关重要的影响,剪切波速测试最常用的方法是单孔检层法,该方法又分为2类测试方式:一种是地面激振式,另一种是井中激振式。不同测试方法的原理不同,测试效果亦有差异,许多学者在测试方法及剪切波速测试结果的分析、应用方面做了较为深入的研究[6-9],对该2种方法的测试结果差异以及测试中存在的问题总结、研究甚少,作者就2种测试方式进行研究,分析其优缺点,探讨测试中需要注意的问题,以期得到更为准确的基础数据,为工程质量提供可靠的保障。
1 测试仪器原理及测试方法
1.1 仪器
目前进行剪切波速测试的仪器主要有3种,分别是中国科学院武汉岩土力学研究所研制的RSM系列工程动测仪、核工业部北京地质研究院研制的CSA-24工程地震仪、廊坊大地仪器有限公司研制的XG-I波速测井仪。前2种仪器都使用地面敲击振源,贴壁式三分量井下地震检波器接收信号,即地面激振式;后一种仪器当采用贴壁式检波器时,原理和测试方法与前2种方法一样,当采用悬挂式检波器时,使用自身电磁式激振源,井中悬挂式检波器接收信号,即井中激振式。3种仪器各有优缺点,应在了解其测试原理和方法的基础上,加以甄别选用。
1.2 测试方法及原理
1.2.1 地面激振式
使用该方法测试的仪器主要有RSM 工程动测仪和CSA-24工程地震仪,该2种设备测试原理相同,都是在地面激振,孔中接收。地面震源可正反向激发,并产生剪切波(S波)(图1),利用剪切波相位相反的特性来识别初至时间,由测试点的深度值计算各测点处的S波速。
图1 实测正反向S波
测试时,在距孔一定距离处平放一大小、尺寸合适的摩擦力较大的平板,平板与地面紧贴,平板上压重物以防止击板时移滑,平板的中垂线应通过孔口,用锤沿板纵轴分别从2个相反方向水平敲击平板一端,激发S波。测试系统由三分量检波器、测试仪及电脑组成,三分量检波器放置在井中预定深度,接受震源产生的震动信号,经仪器采集,电脑记录(图2)。人工激振测试深度一般在60m 以内,若孔较深,则必须采用其它震源,如爆破、空气压缩枪等。图1为正反向激发时由地震仪记录的实测波形图。单孔法现场测试如图2所示。图3为某钻孔的实测波形图。
图2 地面激振法测试示意图
图3 某钻孔实测波形图
1.2.2 井中激振式
使用该方法的设备主要有XG-I悬挂式波速测井仪,该设备的测试原理与前2 种仪器不同,XG-I型悬挂式波速测井仪主要由主机、井中悬挂式探头及连接电缆等组成。井中悬挂式探头主要由全密封(防水)电磁式激振源、2个独立的全密封检波器(间距1m)及高强度连接软管等组成。当震源向井壁作用一冲击力后,沿井壁地层就有S波传播,在井孔震源下方悬挂有2个检波器,S波传播到检波器位置时,通过井液耦合,检波器可以把S波的初至时间和震动波形转换成电信号,由仪器记录下来。由2道S波的初至或同相位的时间差可计算出2道间地层的波速平均值。测试时只需将探头放到目标位置,手动触发激振开关即可测得数据,并且波形和测得的波速可以实时显示。图4为测试示意图,图5为实测波形图。
图4 XG-I测试示意图
图5 XG-I实测波形图
2 存在问题
2.1 地面激振式
(1)要保证激发出有效的S波。由于测试现场有可能很难找到足够重的重物,敲击木板时,木板滑动,导致S波初至不明显,在测试时有的测试者在地面挖个坑,将尼龙板面贴于土坑与孔口连线的坑壁上,然后敲击尼龙板激发S波,采用该方法时,要做好尼龙板与坑壁的耦合,还要保持尼龙板的竖直,可是往往由于土层的塑性,敲击数次之后尼龙板就变为倾斜,导致激发的S波分量减少,P 波分量增大,影响测试效果。
(2)测量顺序一般习惯由浅而深,当孔深较大且孔中泥浆易于沉淀时,可采用由深而浅的顺序。如果孔内泥浆太稠,检波器浮力增大,而测绳是软的,有可能导致检波器未放到位置就激发,2次测点之间距离变小,导致数据不准确,这种情况下要测得准确的数据,必须在检波器上配重或者先冲孔,但要防止塌孔。测绳上应每隔1m 做个标志,防止因为测绳的弹性导致的测点之间的距离差。
(3)检波器贴壁不紧或者不贴壁时,会在井中摆动,其震动信号叠加在剪切波信号中难以区分,造成初至难以确定,为此,要求三分量检波器到达预定深度时必须固定,与其相连的电缆及测绳也要固定。
(4)折射波的干扰。在浅层测试情况下,当下卧土层波速远高于覆盖土层,且激振点离孔口较远时。剪切波的入射角超过临界角时会产生折射波。此波可能先于直达波或透射波到达检波器,造成初至波到时误差。为了使纵横波分离,又不至于产生折射,震源距钻孔中心点的距离要取得合适,不能太小也不宜过大,一般取2.5~5.0m 较合适。
(5)其他杂波的影响。当测试深度很浅时,S波里往往叠加了纵波和面波,导致S波初至模糊,难以判读,此外,测试时测绳的摆动或者地面震动沿测绳、电缆线传至检波器的震动等都会影响测试结果,测试时应保持现场安静。
(6)套管的影响。钻探时往往在容易塌孔的砂层中放置套管,因为套管的波速比土层介质波速快,所以会产生沿管壁传播的折射波,测试时可由下往上测,当测至套管位置时,边测试边拔套管,避免套管的干扰。
(7)由于该方法激振点离井口有一定距离,所以测得的到时实际上是S波由激振点遵循费马原理到达检波器的时间,层速度是把土体看作各向同性模型换算过来的,所以得到的数值与实际是有一定误差的,当钻孔倾斜的时候,数据误差会更大。
2.2 井中激振式
与地面激振式相比,该方法明显的优点是改变了S波激发与接收的方式,2个检波器的距离是固定的,只要得到2个S波的到时差,就能得到2个检波器之间土层准确的层速度,但该方法在测试中也是存在问题的。
(1)浅部数据无法获得。这是由该仪器的结构决定的,S 波激振探头到第1 个检波器的距离为2m,2个检波器的间距是1 m,当激振探头在孔口处时,最下端的检波器处在井口以下3m 左右的位置,所以最浅只能测到2~3m 土层的S波速。
(2)浅部数据不准确,尤其是前几米的数据。由于泥浆的冲刷和钻具上下的碰撞,前几米孔壁不平直,甚至凹进去,呈半圆弧型,当前几米没有井液时,无法激发出沿井壁传播的S 波,所以XG-I测试时必须使孔内充满井液,即使充满井液由于前几米井壁的原因导致S波的传播发生变化测得的数据也是有误差的。
(3)如果泥浆浓度很大,导致连接探头的软管弯曲,测得的数据会不准,尤其是孔底数据,所以测试时最好冲孔,降低泥浆的浓度。对于深孔,最好钻探深度要超过目标测试深度数米,以保证获得目标层位的准确波速。
(4)泥浆的浓度会影响波的传播,激发的S波在水中和浓泥浆中的传播速度是不同的,尤其是当泥浆浓度大时,更容易导致检波器和激发探头悬在泥浆中,离孔壁较远,激发的S波要经过浓泥浆才到达孔壁,继而沿着孔壁传播S波,这就导致2个检波器测得的信号的时间差是不准确的
(5)当井壁有套管时,测得的是波沿套管滑行的时间差,数据是不准确的。
3 两类方法实测数据分析
3.1 数据选取
为了尽可能减小钻孔不同土层的波速对数据分析的影响,应当选用地层水平分布较均匀的地区的资料,作者选用东营地区某地震小区划中钻孔波速测试的结果,该地区是黄河长期稳定沉积层,自上而下分为素填土、粉土、粉质粘土等,土层横向变化较小,钻孔分布在一个较小的区域内,且选取的钻孔数量较大,这样就将土层横向不连续对数据分析的影响降到最低,甚至可以忽略。以往地面激发S波测试时,一般在只测得20 m 以内的数据,为便于比较,统一选用20m 以内2类方法的实测数据进行分析,地面激发S 波测试时使用的采集仪为CSA-24工程地震仪,使用钻孔数为31个,井中激振悬挂式检波器测试时使用的采集仪器为XG-I,使用钻孔数为38个。
图6 两种测试方法波速数据比较
3.2 数据分析
通过图6中对波速数据的对比可以看出,CSA-24测试的波速数据离散性较大,深度大于10m 时,剪切波速大于200m/s的数据所占百分比较高,且15~20 m 还有剪切波速大于300 m/s的数据,而XG-I测试的数据离散性较小,土层深度15m 以内的波速数据基本在200m/s以内,20m 深度范围内波速鲜有超过250m/s的。有学者研究东营城区场地土剪切波速与土层深度的关系,在30m 以浅土层符合线性函数分布[10],随着土层深度的增加,土层剪切波速成线性增长,作者用线性函数拟合了各类波剪切速数据随深度变化的关系,CSA-24 实测数据的拟合直线斜率较大,反映了土层随深度的变化较快,深部的波速数据较大,XG-I实测数据的拟合直线斜率较小,反映了土层随深度变化较平缓,深部的波速数据较小。2组数据所处的相近地区,土层变化甚微,然而波速数据却有不小的差别,由于实测时的状况无从得知,故产生差距的原因也不能确定,有可能是多方面的,有测试方法引起的差异,也有测试者素质、技术水平引起的差异。
4 结语
2种测试方法分别使用了不同的原理,测试过程中S波的传播路径是不同的,地面激振式方法是地面激发的S波传至井中检波器,利用每个相邻深度S波的到时差计算其波速,该数值是间接的;井中激振式方法是直接测得S波在每米土层中的传播时间,所以2种方法测得的结果存在一定的差异也是正常的,尤其是地层横向变化较复杂的场地,有可能测试结果会有较大的差异。2类方法都是目前主流的波速测试手段,每一种方法都有其存在的问题,无论使用什么方法,都要保持科学、严谨的态度,切实规避各种不利因素,扬长避短,测得真实可靠的数据。
[1] 彭艳菊,吕悦军,黄雅虹,等.工程地震中的场地分类方法及适用性评述[J].地震地质,2009,31(2):349-361.
[2] 林雪辉.剪切波速在判断岩土层力学性质中的应用[J].西部探矿工程,2007,11:40-41.
[3] 程国勇,王建华,张献民,等.饱和砂土的剪切波速与其抗液化强度关系研究[J].岩土力学,2007,28(4):689-693.
[4] 陈永明,王兰民.剪切波速预测黄土场地震陷量的方法[J].岩石力学与工程学报,2003,22(S2):2834-2839.
[5] 兰景岩,薄景山.剪切波速对设计反应谱的影响研究[J].震灾防御技术,2007,2(1):19-24.
[6] 陈昌军.场地剪切波波速测试及其应用[J].华南地震,2003,23(4):81-86.
[7] 刘康和.P·S测井技术的工程应用[J].华北地震科学,2001,19(1):18-22.
[8] 刘明贵,郭铁栓.RSM 仪与场地剪切波波速测试技术[J].岩土力学,1994,15(1):57-64.
[9] 刘红帅,郑桐,齐文浩,等.常规土类剪切波速与埋深的关系分析[J].岩土工程学报,2010,32(7):1142-1149.
[10] 齐静静.山东东营城区剪切波速回归分析及应用[J].勘察科学技术,2001,(2):23-26.