橡胶果外壳破碎力试验

何焯亮+王涛+嵇明志+黄志志+李粤

摘要：为了分析橡胶果外壳在不同条件下破碎力的变化规律，通过万能力学试验机对其进行破坏试验。采用正交试验，选取含水率、加载速度、加载方向、压板材料等因素，分析各因素对橡胶果外壳破碎力指标的影响。结果表明，随着加载速度、含水率的增加，破碎力总体呈上升趋势；正向放置时橡胶果的破碎力比横向放置时大；采用钢制压板时橡胶果破碎力比采用木制压板时大，对于破碎力的影响从大到小为加载方向、含水率、压板材料、加载速度。当加载速度为100 mm/min、加载方向为横向、压板材料为木制、含水率为低时橡胶果外壳破碎力最小。

关键词：橡胶果；脱壳装置；破碎力

中图分类号：S226.4 文献标识码：A 文章编号：0439-8114（2014）15-3655-04

Experiments of Rubber Fruits Crushing Force

HE Zhuo-liang，WANG Tao，JI Ming-zhi，HUANG Zhi-zhi，LI Yue

（Institute of Electrical and Mechanical Engineering， Hainan University， Haikou 570228， China）

Abstract： To analyze the variation of rubber husk' crushing under different conditions， the destructive test of rubber fruits was conducted with universal mechanical testing machine. Orthogonal tests of different moisture factor， load speed， load direction， plate materials were made to analyze the variation of rubber husk' crushing force. The results showed that the crushing force rised substantially with the increase of the loading speed and moisture content. The crushing force was larger when rubber fruit was placed forward rather than horizontally. The resuls was the same when steel plate was used rather than wooden plate. The destructive factors included loading direction， moisture content， plate materials， loading speed. When the loading speed was 100 mm/min， loading direction was horizontal， plate material was wood， the water content was low， the crushing force of rubber husk could be minimum.

Key words： rubber fruit； shelling device； crushing force

收稿日期：2014-05-15

基金项目：海南省自然科学基金项目（514211）；国家公益性行业（农业）科研专项（201203072）

作者简介：何焯亮（1992-），男，广东中山人，2011级在读本科生，（电话）18689520215（电子信箱）137780990@qq.com；通讯作者，王 涛

（1980-），男，陕西西安人，副教授，硕士，主要从事机电液系统设计与测试的研究工作，（电话）13976122160（电子信箱）

gxdxyjs@163.com。

我国的橡胶种植园主要集中在低纬度地区，如海南、西双版纳等地。橡胶种植产业经过多年发展，已初具规模，其主要产品天然橡胶用途甚广，各行各业对橡胶产品的需求越来越高。到2007年，我国橡胶种植面积已达8 753 km2，年天然橡胶产量达59万t，种植面积和产胶量均居世界43个产胶国家的第五位[1]。橡胶树除生产天然橡胶外，其果实也是橡胶树种植业的一项副产品。由于植胶面积巨大，我国橡胶果资源相当丰富，同时它也有巨大的潜在价值：若用作部分工艺品的原材料，具有一定的观赏性；橡胶果果内的果子含有油脂、高蛋白质等多种成分，利用橡胶子萃取的食用油，不饱和脂肪酸含量很高，与深海鱼油相近；橡胶果油也可以开发成工业用油，经过改性成为润滑油、液压油。萃取过程产生的废渣，还可以提取植酸，为水果、蔬菜提供肥料。目前我国对橡胶果深加工的开发利用尚处于空白阶段，由于其数量众多，采摘简单，如将其深加工开发，综合利用变废为宝，应用前景非常广阔。

东南亚植胶国家对橡胶果的利用已经很普遍，而在中国除少量果实用于育种外，大部分的果实均没有得到充分利用，甚至是被废弃，从而造成大量的橡胶果资源流失[2]。关于农作物破碎力试验的研究，科技人员已经开展了长时间的探索[3-7]。农产品常常由于受到生长环境的影响，导致品相不一、大小规格不同，难以在不损坏产品组织的前提下为其研发相应的全自动收获甚至是收获后处理的辅助设备，橡胶果也不例外。一方面，橡胶果外形相对复杂，脱壳较难；另一方面，国内对橡胶果的探讨较少，其巨大的潜在价值，尤其是经济价值并未受到重视。这直接导致国内针对橡胶果外壳破碎机理的分析以及相关脱壳装置研发滞后的现象。为了解决其资源浪费的问题，中国迫切需要研发有关橡胶果的高效脱壳装置，而橡胶果外壳破碎力的试验研究正是其基础。该实验研究，拟采用正交试验方法，取加载方向、含水率，压板材料、加载速度等为影响因素，探讨橡胶果外壳破碎的相关机理和破碎规律。endprint

1 材料与方法

1.1 材料

试验所用橡胶果取自海南省北部澄迈县居民橡胶园。选取宽度50～60 mm，高度38～48 mm的橡胶果作为试验对象。

电子数字显示游标卡尺（规格0～200 mm，精度0.01 mm，桂林量具刀具有限公司）；定制的钢制平板、木质平板；WD-200B电子万能试验机（广州试验仪器厂）。

1.2 方法

1.2.1 单因素试验 挑选外形、大小基本相同的橡胶果置于相同环境下足够长的时间，使其含水量大致相同。其中1～8号材料为摘取后经过一周时间脱水处理含水量较低的干果，9～24号材料为含水量较高的湿果。

采用钢制压板，选取1～4、9～12号材料，将橡胶果正放；选取5～8、13～16号材料，将橡胶果横放；选取10、20、50、100 mm/min的加载速度，测量橡胶果外壳破碎力。

采用木制压板，选取17～20号材料，将橡胶果正放；选取21～24号材料，将橡胶果横放；选取10、20、50、100 mm/min的加载速度，测量橡胶果外壳破碎力。

1.2.2 正交试验 根据单因素试验结果，采用正交试验分析含水率、加载速度、加载方向、压板材料等因素对橡胶果外壳破碎力的影响。正交试验因素与水平见表1。

2 结果与分析

2.1 橡胶果壳体实际崩壳形式

从自然界获取的橡胶果一般外形为长球形或扁球形，具3沟（偶有4沟），沟长而阔；外壁两层，外层较厚，表面具细致的网状雕纹，网眼圆，大小较一致，轮廓线不平。如今，以橡胶果最大横截面上的最大直径的两端点及该截面上的最小直径的两端点为基准点，建立橡胶果的几何模型（图1）[8]。据试验观察，空心壳体的I曲线以及3个空心壳体相连接的沟状结构上易出现应力极值，它们是壳体失稳、断裂的危险线。通常所谓挤压脱壳实质是由于壳体危险点应力集中及拉应力达到或者超过对应点处断裂强度极限所引起的结果。实际断裂情况如图2所示。

正向放置加载时，开裂大多数发生在第一分型面上，即壳体沿I线分开，如图2a所示。横向放置加载时，开裂大多数发生在3个空心壳体相连接的沟状结构上，如图2b所示；偶尔发生第一分型面开裂同时沟状结构断裂的情况。

2.2 破壳力趋势分析

不同含水率下破壳力趋势分析结果如图3所示。在正放状态下如图3a所示，随着加载速度的增加，含水率低的橡胶果破碎力逐渐增大，而含水率高的材料从20 mm/min开始，破碎力呈下降趋势；加载速度50 mm/min前，含水率低的橡胶果比含水率高的橡胶果外壳破碎力小；加载速度在50 mm/min之后，含水率低的橡胶果反而比含水率高的橡胶果外壳破碎力大。如图3b所示，横放状态下则有所不同，随着加载速度的增加，含水率高的橡胶果外壳的破碎力逐渐增大，而含水率低的橡胶果外壳破碎力先减小到1.56 kN后再增大到2.04 kN，呈波动趋势。说明含水率低的橡胶果破碎力总体上比含水率高的橡胶果的破碎力小，结合试验过程中所观察到的含水率低的橡胶果比含水率高的橡胶果更难破碎的现象，可以判断橡胶果的最佳破碎时机是干燥后。

不同压板材料时破壳力趋势分析如图4所示。在正放状态下，随着加载速度的增加，加载速度10 mm/min后，无论压板材料是钢板还是木板，橡胶果破碎力有逐渐减小的趋势（图4a）；横向放置时则有所不同，如图4b所示，随着加载速度的增加，采用钢制压板时材料的破碎力逐渐增大，而采用木制压板时橡胶果的破碎力在加载速度为10 mm/min时达到最大（2.58 kN），之后呈现波动变化。从试验结果可以看出，采用木制压板时橡胶果的破碎力总体略小于采用钢制压板时橡胶果的破碎力。

2.3 正交试验结果

按L8（4×24）进行正交试验，结果见表2。从表2可以看出，对于橡胶果壳破碎力的主要影响因素从大到小为加载方向、含水率、压板材料、加载速度。橡胶果破壳所需要的最小破碎力组合为A4B2C1D2，即加载方向为横向、含水率为低、压板材料为木板、加载速度为100 mm/min时，破坏橡胶果外壳所需要的破碎力为最小。原因可简单归结为当橡胶果横向加载的时候，沟状结构受到压力作用，较正向加载时更易产生应力集中从而导致破碎；而加载速度越大，对橡胶果施压的能量也越大，也更容易造成破碎；橡胶果含水率越高，外壳硬度越低，所需破碎力越小，这与现实情况相符。

3 小结

对于影响橡胶果破碎所需破碎力的因素大小顺序为：加载方向、含水率、压板材料、加载速度。橡胶果破壳所需要的最小破碎力组合为A4B2C1D2，即加载方向为横向，含水率为低，压板材料为木板，加载速度为100 mm/min时，破坏橡胶果外壳所需要的破碎力为最小；橡胶果的自然分型面及沟状结构易产生应力集中，对其破碎力的影响较为重要。横向加载时最易破碎，开裂大多数发生在三个空心壳体相连接的沟状结构上，偶尔发生第一分型面开裂同时沟状结构断裂的情况。

上述试验结果可为设计研发更高效的橡胶果外壳脱壳装置提供理论基础，并为更深入地研究橡胶果外壳破碎机理提供参考。值得一提的是，图3和图4中曲线某些关键的转折点，如图3 b中含水率低时的破碎力曲线在加载速度为50 mm/min时，为何由本来的上升趋势突变为下降趋势；图4 b中木板破碎力曲线为何呈现波动原因还不清楚，这或许取决于橡胶果外壳各沟股间连接方式的不同以及橡胶果外壳特殊的内部结构。进一步提取橡胶果外壳材料作详细的力学剖析或可解释其中原因，更深入探讨橡胶果外壳破碎机理的关键；制取相关脱壳机械后进行更详细的试验研究也可使橡胶果外壳破碎模型更趋完善。

参考文献：

[1] 杜亚光.我国天然橡胶产业发展成就与前景预测[J].中国橡胶，2009，25（6）：21-23.

[2] 李建华，王春燕，蒋菊生，等.天然橡胶树的综合开发利用现状、问题及对策分析[J].热带农业科学，2013，33（6）：71-74.

[3] 那雪姣，刘明国，张 文，等.机械脱壳时花生仁损伤特征及规律[J].农业工程学报，2010，26（5）：117-121.

[4] 王新忠，王 敏.银杏种核力学特性试验[J].农业机械学报，2008，39（8）：84-88.

[5] 卿艳梅，李长友，黄汉东，等.龙眼力学特性的有限元分析[J].农业机械学报，2011，42（6）：143-147.

[6] 周显青，张玉荣，褚洪强，等.糙米机械破碎力学特性试验与分析[J].农业工程学报，2012，28（18）：255-262.

[7] 陈海涛，任珂珂，余 嘉.北方垄作萝卜物理力学特性[J].农业工程学报，2010，26（6）：163-169.

[8] 王灵忠，周玉林.松籽脱壳机机理[J].农业机械学报，1991，22（1）：98-103.endprint

1 材料与方法

1.1 材料

试验所用橡胶果取自海南省北部澄迈县居民橡胶园。选取宽度50～60 mm，高度38～48 mm的橡胶果作为试验对象。

电子数字显示游标卡尺（规格0～200 mm，精度0.01 mm，桂林量具刀具有限公司）；定制的钢制平板、木质平板；WD-200B电子万能试验机（广州试验仪器厂）。

1.2 方法

1.2.1 单因素试验 挑选外形、大小基本相同的橡胶果置于相同环境下足够长的时间，使其含水量大致相同。其中1～8号材料为摘取后经过一周时间脱水处理含水量较低的干果，9～24号材料为含水量较高的湿果。

采用钢制压板，选取1～4、9～12号材料，将橡胶果正放；选取5～8、13～16号材料，将橡胶果横放；选取10、20、50、100 mm/min的加载速度，测量橡胶果外壳破碎力。

采用木制压板，选取17～20号材料，将橡胶果正放；选取21～24号材料，将橡胶果横放；选取10、20、50、100 mm/min的加载速度，测量橡胶果外壳破碎力。

1.2.2 正交试验 根据单因素试验结果，采用正交试验分析含水率、加载速度、加载方向、压板材料等因素对橡胶果外壳破碎力的影响。正交试验因素与水平见表1。

2 结果与分析

2.1 橡胶果壳体实际崩壳形式

从自然界获取的橡胶果一般外形为长球形或扁球形，具3沟（偶有4沟），沟长而阔；外壁两层，外层较厚，表面具细致的网状雕纹，网眼圆，大小较一致，轮廓线不平。如今，以橡胶果最大横截面上的最大直径的两端点及该截面上的最小直径的两端点为基准点，建立橡胶果的几何模型（图1）[8]。据试验观察，空心壳体的I曲线以及3个空心壳体相连接的沟状结构上易出现应力极值，它们是壳体失稳、断裂的危险线。通常所谓挤压脱壳实质是由于壳体危险点应力集中及拉应力达到或者超过对应点处断裂强度极限所引起的结果。实际断裂情况如图2所示。

正向放置加载时，开裂大多数发生在第一分型面上，即壳体沿I线分开，如图2a所示。横向放置加载时，开裂大多数发生在3个空心壳体相连接的沟状结构上，如图2b所示；偶尔发生第一分型面开裂同时沟状结构断裂的情况。

2.2 破壳力趋势分析

不同含水率下破壳力趋势分析结果如图3所示。在正放状态下如图3a所示，随着加载速度的增加，含水率低的橡胶果破碎力逐渐增大，而含水率高的材料从20 mm/min开始，破碎力呈下降趋势；加载速度50 mm/min前，含水率低的橡胶果比含水率高的橡胶果外壳破碎力小；加载速度在50 mm/min之后，含水率低的橡胶果反而比含水率高的橡胶果外壳破碎力大。如图3b所示，横放状态下则有所不同，随着加载速度的增加，含水率高的橡胶果外壳的破碎力逐渐增大，而含水率低的橡胶果外壳破碎力先减小到1.56 kN后再增大到2.04 kN，呈波动趋势。说明含水率低的橡胶果破碎力总体上比含水率高的橡胶果的破碎力小，结合试验过程中所观察到的含水率低的橡胶果比含水率高的橡胶果更难破碎的现象，可以判断橡胶果的最佳破碎时机是干燥后。

不同压板材料时破壳力趋势分析如图4所示。在正放状态下，随着加载速度的增加，加载速度10 mm/min后，无论压板材料是钢板还是木板，橡胶果破碎力有逐渐减小的趋势（图4a）；横向放置时则有所不同，如图4b所示，随着加载速度的增加，采用钢制压板时材料的破碎力逐渐增大，而采用木制压板时橡胶果的破碎力在加载速度为10 mm/min时达到最大（2.58 kN），之后呈现波动变化。从试验结果可以看出，采用木制压板时橡胶果的破碎力总体略小于采用钢制压板时橡胶果的破碎力。

2.3 正交试验结果

按L8（4×24）进行正交试验，结果见表2。从表2可以看出，对于橡胶果壳破碎力的主要影响因素从大到小为加载方向、含水率、压板材料、加载速度。橡胶果破壳所需要的最小破碎力组合为A4B2C1D2，即加载方向为横向、含水率为低、压板材料为木板、加载速度为100 mm/min时，破坏橡胶果外壳所需要的破碎力为最小。原因可简单归结为当橡胶果横向加载的时候，沟状结构受到压力作用，较正向加载时更易产生应力集中从而导致破碎；而加载速度越大，对橡胶果施压的能量也越大，也更容易造成破碎；橡胶果含水率越高，外壳硬度越低，所需破碎力越小，这与现实情况相符。

3 小结

对于影响橡胶果破碎所需破碎力的因素大小顺序为：加载方向、含水率、压板材料、加载速度。橡胶果破壳所需要的最小破碎力组合为A4B2C1D2，即加载方向为横向，含水率为低，压板材料为木板，加载速度为100 mm/min时，破坏橡胶果外壳所需要的破碎力为最小；橡胶果的自然分型面及沟状结构易产生应力集中，对其破碎力的影响较为重要。横向加载时最易破碎，开裂大多数发生在三个空心壳体相连接的沟状结构上，偶尔发生第一分型面开裂同时沟状结构断裂的情况。

上述试验结果可为设计研发更高效的橡胶果外壳脱壳装置提供理论基础，并为更深入地研究橡胶果外壳破碎机理提供参考。值得一提的是，图3和图4中曲线某些关键的转折点，如图3 b中含水率低时的破碎力曲线在加载速度为50 mm/min时，为何由本来的上升趋势突变为下降趋势；图4 b中木板破碎力曲线为何呈现波动原因还不清楚，这或许取决于橡胶果外壳各沟股间连接方式的不同以及橡胶果外壳特殊的内部结构。进一步提取橡胶果外壳材料作详细的力学剖析或可解释其中原因，更深入探讨橡胶果外壳破碎机理的关键；制取相关脱壳机械后进行更详细的试验研究也可使橡胶果外壳破碎模型更趋完善。

参考文献：

[1] 杜亚光.我国天然橡胶产业发展成就与前景预测[J].中国橡胶，2009，25（6）：21-23.

[2] 李建华，王春燕，蒋菊生，等.天然橡胶树的综合开发利用现状、问题及对策分析[J].热带农业科学，2013，33（6）：71-74.

[3] 那雪姣，刘明国，张 文，等.机械脱壳时花生仁损伤特征及规律[J].农业工程学报，2010，26（5）：117-121.

[4] 王新忠，王 敏.银杏种核力学特性试验[J].农业机械学报，2008，39（8）：84-88.

[5] 卿艳梅，李长友，黄汉东，等.龙眼力学特性的有限元分析[J].农业机械学报，2011，42（6）：143-147.

[6] 周显青，张玉荣，褚洪强，等.糙米机械破碎力学特性试验与分析[J].农业工程学报，2012，28（18）：255-262.

[7] 陈海涛，任珂珂，余 嘉.北方垄作萝卜物理力学特性[J].农业工程学报，2010，26（6）：163-169.

[8] 王灵忠，周玉林.松籽脱壳机机理[J].农业机械学报，1991，22（1）：98-103.endprint

1 材料与方法

1.1 材料

试验所用橡胶果取自海南省北部澄迈县居民橡胶园。选取宽度50～60 mm，高度38～48 mm的橡胶果作为试验对象。

电子数字显示游标卡尺（规格0～200 mm，精度0.01 mm，桂林量具刀具有限公司）；定制的钢制平板、木质平板；WD-200B电子万能试验机（广州试验仪器厂）。

1.2 方法

1.2.1 单因素试验 挑选外形、大小基本相同的橡胶果置于相同环境下足够长的时间，使其含水量大致相同。其中1～8号材料为摘取后经过一周时间脱水处理含水量较低的干果，9～24号材料为含水量较高的湿果。

采用钢制压板，选取1～4、9～12号材料，将橡胶果正放；选取5～8、13～16号材料，将橡胶果横放；选取10、20、50、100 mm/min的加载速度，测量橡胶果外壳破碎力。

采用木制压板，选取17～20号材料，将橡胶果正放；选取21～24号材料，将橡胶果横放；选取10、20、50、100 mm/min的加载速度，测量橡胶果外壳破碎力。

1.2.2 正交试验 根据单因素试验结果，采用正交试验分析含水率、加载速度、加载方向、压板材料等因素对橡胶果外壳破碎力的影响。正交试验因素与水平见表1。

2 结果与分析

2.1 橡胶果壳体实际崩壳形式

从自然界获取的橡胶果一般外形为长球形或扁球形，具3沟（偶有4沟），沟长而阔；外壁两层，外层较厚，表面具细致的网状雕纹，网眼圆，大小较一致，轮廓线不平。如今，以橡胶果最大横截面上的最大直径的两端点及该截面上的最小直径的两端点为基准点，建立橡胶果的几何模型（图1）[8]。据试验观察，空心壳体的I曲线以及3个空心壳体相连接的沟状结构上易出现应力极值，它们是壳体失稳、断裂的危险线。通常所谓挤压脱壳实质是由于壳体危险点应力集中及拉应力达到或者超过对应点处断裂强度极限所引起的结果。实际断裂情况如图2所示。

正向放置加载时，开裂大多数发生在第一分型面上，即壳体沿I线分开，如图2a所示。横向放置加载时，开裂大多数发生在3个空心壳体相连接的沟状结构上，如图2b所示；偶尔发生第一分型面开裂同时沟状结构断裂的情况。

2.2 破壳力趋势分析

不同含水率下破壳力趋势分析结果如图3所示。在正放状态下如图3a所示，随着加载速度的增加，含水率低的橡胶果破碎力逐渐增大，而含水率高的材料从20 mm/min开始，破碎力呈下降趋势；加载速度50 mm/min前，含水率低的橡胶果比含水率高的橡胶果外壳破碎力小；加载速度在50 mm/min之后，含水率低的橡胶果反而比含水率高的橡胶果外壳破碎力大。如图3b所示，横放状态下则有所不同，随着加载速度的增加，含水率高的橡胶果外壳的破碎力逐渐增大，而含水率低的橡胶果外壳破碎力先减小到1.56 kN后再增大到2.04 kN，呈波动趋势。说明含水率低的橡胶果破碎力总体上比含水率高的橡胶果的破碎力小，结合试验过程中所观察到的含水率低的橡胶果比含水率高的橡胶果更难破碎的现象，可以判断橡胶果的最佳破碎时机是干燥后。

不同压板材料时破壳力趋势分析如图4所示。在正放状态下，随着加载速度的增加，加载速度10 mm/min后，无论压板材料是钢板还是木板，橡胶果破碎力有逐渐减小的趋势（图4a）；横向放置时则有所不同，如图4b所示，随着加载速度的增加，采用钢制压板时材料的破碎力逐渐增大，而采用木制压板时橡胶果的破碎力在加载速度为10 mm/min时达到最大（2.58 kN），之后呈现波动变化。从试验结果可以看出，采用木制压板时橡胶果的破碎力总体略小于采用钢制压板时橡胶果的破碎力。

2.3 正交试验结果

按L8（4×24）进行正交试验，结果见表2。从表2可以看出，对于橡胶果壳破碎力的主要影响因素从大到小为加载方向、含水率、压板材料、加载速度。橡胶果破壳所需要的最小破碎力组合为A4B2C1D2，即加载方向为横向、含水率为低、压板材料为木板、加载速度为100 mm/min时，破坏橡胶果外壳所需要的破碎力为最小。原因可简单归结为当橡胶果横向加载的时候，沟状结构受到压力作用，较正向加载时更易产生应力集中从而导致破碎；而加载速度越大，对橡胶果施压的能量也越大，也更容易造成破碎；橡胶果含水率越高，外壳硬度越低，所需破碎力越小，这与现实情况相符。

3 小结

对于影响橡胶果破碎所需破碎力的因素大小顺序为：加载方向、含水率、压板材料、加载速度。橡胶果破壳所需要的最小破碎力组合为A4B2C1D2，即加载方向为横向，含水率为低，压板材料为木板，加载速度为100 mm/min时，破坏橡胶果外壳所需要的破碎力为最小；橡胶果的自然分型面及沟状结构易产生应力集中，对其破碎力的影响较为重要。横向加载时最易破碎，开裂大多数发生在三个空心壳体相连接的沟状结构上，偶尔发生第一分型面开裂同时沟状结构断裂的情况。

上述试验结果可为设计研发更高效的橡胶果外壳脱壳装置提供理论基础，并为更深入地研究橡胶果外壳破碎机理提供参考。值得一提的是，图3和图4中曲线某些关键的转折点，如图3 b中含水率低时的破碎力曲线在加载速度为50 mm/min时，为何由本来的上升趋势突变为下降趋势；图4 b中木板破碎力曲线为何呈现波动原因还不清楚，这或许取决于橡胶果外壳各沟股间连接方式的不同以及橡胶果外壳特殊的内部结构。进一步提取橡胶果外壳材料作详细的力学剖析或可解释其中原因，更深入探讨橡胶果外壳破碎机理的关键；制取相关脱壳机械后进行更详细的试验研究也可使橡胶果外壳破碎模型更趋完善。

参考文献：

[1] 杜亚光.我国天然橡胶产业发展成就与前景预测[J].中国橡胶，2009，25（6）：21-23.

[2] 李建华，王春燕，蒋菊生，等.天然橡胶树的综合开发利用现状、问题及对策分析[J].热带农业科学，2013，33（6）：71-74.

[3] 那雪姣，刘明国，张 文，等.机械脱壳时花生仁损伤特征及规律[J].农业工程学报，2010，26（5）：117-121.

[4] 王新忠，王 敏.银杏种核力学特性试验[J].农业机械学报，2008，39（8）：84-88.

[5] 卿艳梅，李长友，黄汉东，等.龙眼力学特性的有限元分析[J].农业机械学报，2011，42（6）：143-147.

[6] 周显青，张玉荣，褚洪强，等.糙米机械破碎力学特性试验与分析[J].农业工程学报，2012，28（18）：255-262.

[7] 陈海涛，任珂珂，余 嘉.北方垄作萝卜物理力学特性[J].农业工程学报，2010，26（6）：163-169.

[8] 王灵忠，周玉林.松籽脱壳机机理[J].农业机械学报，1991，22（1）：98-103.endprint