用于并联金属膜片贮箱均衡排放的一种控制方法

2012-10-15魏彦祥

火箭推进 2012年5期

魏彦祥，赵京

（上海空间推进研究所，上海 200233）

0 引言

为提高承载能力，目前大型静止轨道卫星、飞船、深空探测器等航天器普遍采用四贮箱两两并联的布局构型：两个氧化剂贮箱并联，两个燃料贮箱并联。航天器工作过程中，相同组元两个并联贮箱内的推进剂消耗质量会存在差异，这个差异称为并联贮箱排放不均衡量。并联贮箱的排放不均衡会引起航天器的质心变化，超差时会影响航天器的正常工作，严重时甚至能导致航天器失控翻转，因此并联贮箱的排放不均衡量一直是推进系统的一个重要技术指标。并联金属膜片贮箱的排放不均衡量既与并联的两个金属膜片贮箱本身的金属膜片压差性能差异有关，也与推进系统的管路流阻特性有关。

本文主要研究并联金属膜片贮箱均衡排放的控制措施，探讨并联金属膜片贮箱均衡排放的分析评定和试验验证方法，并通过试验验证并联金属膜片贮箱均衡排放的控制措施。

1 并联金属膜片贮箱均衡排放试验方案

1.1 试验系统配置

并联金属膜片贮箱的均衡排放性能，需要通过地面试验来验证。并联贮箱均衡排放试验采用全系统配置，充分考虑贮箱性能差异和管路布局不同对并联均衡排放的影响。

1.2 试验称重方案

采用全系统配置进行并联贮箱均衡排放试验，能够真实模拟推进系统工作过程中两个并联贮箱内推进剂（模拟工质）的消耗过程，但是怎样实时、准确地测量两个贮箱内推进剂的质量却比较困难。如果直接在贮箱出口安装流量计，也能实时测出贮箱的流量，但是破坏了推进系统的管路特性，系统管路走向和流阻发生了变化，试验结果不能反映真实产品的性能。如果采用非接触式流量计，系统管路的流阻特性没变，但是流量计的精度不能满足试验要求。推进系统的贮箱通常安装在星体的主承力结构上，采用电子秤无法直接测量贮箱内推进剂的质量。如果不用星体结构、贮箱直接放在电子秤上，也能实时测出贮箱内推进剂的质量，但是管路走向、布局无法保证，试验结果也不能反映真实产品的性能。

本文以采用并联金属膜片贮箱布局构型的一个推进系统为例，探讨并联金属膜片贮箱均衡排放试验的设计和控制措施。该推进系统的贮箱安装构型见图1，4个贮箱（2个并联氧化剂贮箱＋2个并联燃料贮箱）通过底端法兰安装在星体主结构上。

为实时、准确测量贮箱内推进剂的质量，仍采用星体结构来安装和固定贮箱、气瓶等组件和管路系统，但同时对星体结构进行改造，使电子秤能够直接测量单个贮箱的重量。把星体结构上连接贮箱安装法兰的部位切掉，使贮箱通过支撑座直接落在电子秤上，由电子秤支撑贮箱，试验系统的称重方法示意见图2。和贮箱连接的钛合金管路对贮箱有刚性支撑作用，会使电子秤测量的重量不是贮箱的真实重量。为消除刚性管路对贮箱的支撑，可把与贮箱直接相连的管路改成软管，或者把与贮箱相连的所有管路紧固装置松开，使贮箱上下运动时管路不对贮箱产生牵引力。如果贮箱的连接管路采用软管，管路的走向难于固定，管路流阻与真实产品不同，所以试验采用松开管路紧固装置的方法来消除刚性管路对贮箱的牵引力。

并联金属膜片贮箱的均衡排放试验，模拟了推进系统的真实工作过程，它通过4个电子秤，实时测量4个金属膜片贮箱内的推进剂（模拟工质）质量，得到并联金属膜片贮箱的并联排放不均衡量。

2 并联贮箱均衡排放试验的评定方法

地面试验用模拟工质代替真实推进剂，试验得到的不均衡量是模拟工质的质量。推进系统的技术指标是推进剂的不均衡量，推进剂的不均衡需要转换成模拟工质的质量，才能评价并联贮箱均衡排放试验是否满足要求。

并联贮箱不均衡量指标为3%，即两个并联贮箱在推进系统全程工作过程中贮箱内推进剂消耗质量的差异不超过单个贮箱加注量的3%，用公式表示如下：

式中：Q1为1＃贮箱的推进剂质量流量；Q2为2＃贮箱的推进剂质量流量；t为排放推进剂的工作时间。

试验时使用去离子水作模拟工质，贮箱的推进剂质量流量与去离子水的质量流量的关系如下：

式中：Q1水为1＃贮箱去离子水质量流量；Q2水为2＃贮箱内去离子水质量流量；ρ为推进剂密度；ρ水为去离子水密度。

把公式（2）中 Q1和 Q2关于 Q1水、Q2水的表达式代入公式（1），得到两并联贮箱水流量不同步的表达式：

上式t为排放推进剂的工作时间，需要把t转化为排放去离子水的时间t水。在公式（3）两边乘得到试验过程两并联贮箱排放去离子水允许的不均衡质量：

式中：M为推进剂加注量（氧化剂加注1 619 kg，燃料加注981 kg）；M水为试验时去离子水的加注量（1 120 kg）；η为贮箱排放效率。

由公式（4）和公式（5）算出氧化剂路并联贮箱允许的最大不均衡质量为16.8 kg，燃料路并联贮箱允许的最大不均衡质量为15.8 kg，用公式表示如下：

公式（6）的物理意义是：按照并联贮箱不均衡量3%的指标要求，地面用模拟工质试验时，两个并联氧化剂路贮箱的最大不均衡量不超过16.8 kg及两个并联燃料路贮箱的最大不均衡量不超过15.8 kg时，推进系统并联贮箱均衡排放满足技术指标要求。

3 并联金属膜片贮箱均衡排放试验和均衡排放控制措施研究

3.1 并联金属膜片贮箱均衡排放试验

按照上述试验方法，进行并联金属膜片贮箱均衡排放试验。试验采用全系统配置，安装四个金属膜片贮箱。试验过程氧化剂贮箱和燃料贮箱的重量变化见图3和图4，试验全程两个氧化剂贮箱并联排放最大不均衡量是29.1 kg，两个燃料贮箱并联排放最大不均衡量是13.5 kg。氧化剂路不均衡量超过了16.8 kg的指标要求，燃料路满足不超过15.8 kg的指标要求。

试验过程两个氧化剂贮箱的膜片压差散布不超过0.005 MPa，两个燃料贮箱膜片压差程散布不超过0.003 MPa。氧化剂贮箱0.005 MPa的压差散布会导致7.8 kg模拟工质的不均衡量，燃料贮箱0.003 MPa的压差散布会导致4.7 kg模拟工质的不均衡量。并联金属膜片贮箱本身的性能差异导致的并联排放不均衡量约占不均衡量指标的30%～46%，不会造成并联贮箱均衡排放超差。因为影响并联贮箱均衡排放性能的两个主要因素是贮箱本身的性能差异和管路系统流阻，所以两路氧化剂的管路系统流阻不平衡就是导致氧化剂路并联贮箱均衡排放超差的主要原因。

3.2 并联金属膜片贮箱均衡排放控制措施研究

3.2.1 并联贮箱均衡排放超差原因的试验验证

并联金属膜片贮箱均衡排放试验结果氧化剂路贮箱并联均衡排放超差，经理论分析认为超差是由管路系统流阻不平衡导致。为确认氧化剂路贮箱并联均衡排放超差的原因，设计并进行了验证试验。氧化剂贮箱用两个相同空壳贮箱替换，剥离贮箱性能差异对并联均衡排放的影响后进行氧化剂路的并联排放试验，试验得到氧化剂贮箱的并联不均衡量为23 kg。验证试验结果说明，剥离贮箱本身性能差异的影响，两路氧化剂管路系统流阻的差异已经导致贮箱的并联均衡排放指标超差，证明了两路氧化剂管路系统流阻不平衡是导致氧化剂路贮箱并联均衡排放超差的原因。

因贮箱和主发动机氧化剂控制阀、燃料控制阀的空间布局位置限制，试验系统的两路氧化剂管路长度和走向不同、两路燃料管路长度和走向基本相同，试验系统的管路实际状态会导致两路氧化剂管路系统流阻不平衡，与试验结果一致。

3.2.2 并联贮箱均衡排放控制措施研究

既然管路系统流阻不平衡是导致并联贮箱均衡排放超差的原因，那么把管路系统流阻调平就是控制并联贮箱均衡排放的有效措施。燃料路贮箱的并联排放指标满足要求，说明燃料路的两路流阻已经基本平衡，只需把氧化剂路的两路流阻调平。

采取在流阻较小的氧化剂贮箱出口管路上增加节流环节的方法来增加流阻，把氧化剂路的管路系统流阻调平后，仍然用两个空壳贮箱进行并联氧化剂贮箱的均衡排放试验，试验得到的氧化剂贮箱并联不均衡量为10 kg。试验结果说明两路氧化剂管路系统的流阻已经基本调平，管路系统的并联均衡排放结果由调节前的23 kg降低到调整后的10 kg，满足了指标要求。

3.2.3 实施控制措施后并联金属膜片贮箱均衡排放的试验验证

两路氧化剂路管路系统流阻调平后，把两个氧化剂路的空壳贮箱更换为原来的金属膜片贮箱，燃料贮箱仍使用原来的金属膜片贮箱，采用四个金属膜片贮箱进行全系统的并联均衡排放试验，用来验证采取控制措施后并联金属膜片贮箱的均衡排放性能是否满足技术指标要求。试验过程氧化剂贮箱和燃料贮箱的重量变化见图5和图6，试验结果两个并联氧化剂贮箱的最大不均衡量为11.4 kg、两个并联燃料贮箱的最大不均衡量为14 kg，满足氧化剂路不超过16.8 kg、燃料路不超过15.8 kg的指标要求。

验证试验结果说明，并联金属膜片贮箱的均衡排放控制措施有效，实施控制措施后，试验系统的金属膜片贮箱的并联排放不均衡量满足技术指标要求。