部分斜拉桥施工控制特点

2010-08-16孙测世周水兴童建胜

重庆交通大学学报(自然科学版) 2010年2期

孙测世，周水兴，童建胜

(重庆交通大学土木建筑学院，重庆400074)

部分斜拉桥是近年来兴起的一种桥型，自1994年日本建成首座部分斜拉桥以来，瑞士、菲律宾、老挝、韩国等国也相继修建［1］，在我国也有较大的发展。目前，我国已建和在建的部分斜拉桥超过30座，且越来越受到桥梁工作者的重视。部分斜拉桥受力良好，在跨度介于梁式桥和普通斜拉桥之间的桥梁和对刚度要求较高的铁路桥梁中有很强的竞争力;当修建斜拉桥塔高受到限制或多塔刚度较难满足时，也是很好的选择［1］;同时在一些对美观要求较高的市政桥梁中也占有重要地位。目前，对部分斜拉桥施工控制的研究很多，孙建渊等［2］介绍了漳州战备大桥的施工控制基本原理与方法，王军玺［3］、张善等［4］都建立了以主梁线型控制为主，兼顾斜拉索索力和主梁应力的监控体系，刘汉顺等［5］从应力、索力、位移的测试等方面介绍了芜湖长江大桥的施工控制方法，高飞等［6］从主墩、主梁、主塔和斜拉索4方面介绍了平顶山市湛河一桥的施工控制。部分斜拉桥受力并不与普通斜拉桥完全相同，因此，其施工控制存在着自身的特点，值得注意。目前，对部分斜拉桥施工控制特点的探讨较少且比较零散，谷定宇［7］提到了斜拉索索力对主梁线形控制及主梁挠度对斜拉索导管角度的影响特点，李传习等［8］提到了索力测量时应考虑短索单位索重修正的特点。笔者以龟韭沟大桥为例，从部分斜拉桥结构尺寸和受力特点出发，结合实际施工控制的方法和成果，详细地探讨了部分斜拉桥施工控制特点。

1 龟韭沟大桥工程概况

龟韭沟大桥位于宁夏石嘴山市白银路延伸段，是国道110线在大武口区的过境段。主体结构为单塔双索面部分斜拉桥，塔梁固结，梁底设支座，桥跨布置为30 m+2×70 m+30 m;桥面宽61 m，路线中心梁高2.8 m，斜拉索锚固处梁高2.48 m，双箱三室截面。大桥位于圆曲线上，曲率半径R=1 000 m。平行双索面斜拉索，与水平面夹角25°，每个索面9对，从主梁根部向外编号依次为C 1～C 9。主梁道路中心线基本索距5 m，内外侧索距以此沿圆曲线径向扩散推算，外侧5.092 m，内侧4.912 m。主塔高33.50 m，塔上索距按角度推算，每根索均不同，曲线内外侧塔也不一样。斜拉索经塔内转向鞍座，对称锚固于梁体底部。整体布置和主梁分段见图1。

图1 整体布置与主梁分段图(单位：cm)Fig.1 Elevation and girder segments

大桥采用支架现浇的施工方法，施工步骤为:浇注主梁各梁段;依次张拉斜拉索C 1～C 3，浇注后浇段2～3#;依次张拉斜拉索C 4～C 6，浇注后浇段3～4#;依次张拉斜拉索C 7～C 9，浇注后浇段4～5#;最后浇注合龙段至成桥竣工。

2 施工控制方法及成果

施工控制原则上以设计索力为基础，根据施工控制测量数据和计算的线形与应力结果，对索力进行合理的调整，以确保施工过程应力不超限及成桥线形和应力合理。

2.1 计算方法与原理

采用Midas/Civil，用梁格法建立大桥有限元模型。梁格法分析原理是使梁格节点与实际结构重合的点承受相同挠度和转角时，梁格产生的内力局部静力等效于结构的内力。其实质是将传统的一维杆系计算模型或板推进到二维网格计算模型，将结构的重量和刚度集中到纵向和横向杆件上，用一个二维网格来模拟结构的受力特性。各构件截面特性计算见文献［9］。

2.2 线形控制

一般斜拉桥线形控制主要依靠斜拉索索力和立模标高来实现，但部分斜拉桥主梁刚度大，线形控制应主要依靠立模标高，索力的效果并不明显。监控根据实测标高与理论值的差值，不断地修正计算模型。同时通过立模标高和索力对标高误差进行调整，使标高朝着理想的状况发展，最终使成桥线形满足要求。在曲线内外侧同时布置高程测点，这样即能观测主梁高程也能了解主梁扭转状况。监控得到的合龙状态内外侧主梁各梁段高程见表1。另外，在索导管安装时注意标高误差对导管角度的影响，并保证定位准确，以避免给斜拉索穿束和张拉带来不利影响。

表1 内外侧高程与理论值比较Tab.1 Elevation differences /m

2.3 应力控制

在大桥主塔和主梁控制截面布置应力观测点，以观察施工过程中应力变化及应力分布情况。同时不断根据实际施工调整计算模型，预告今后施工可能出现的状态并预报下一阶段当前已浇注梁段或即将浇注梁段是否出现不满足强度要求的状态。控制截面选取跨中截面3#、内力最大截面1#和根部截面0#(图1)。截面测点布置如图2。

图2 应力传感器布置Fig.2 Sensors arrangements

一般实测应力比理论值大，这是由于实测应力包含混凝土收缩徐变引起传感器变形。可以采用文献［10］的方法:在施工现场用混凝土做一个试验块，在试验块中埋应变计，测出不同时间混凝土的收缩量，再对实测值加以修正，但试验块理论厚度和实际结构必然存在一定差异，且实际结构施工过程中的收缩徐变是在受力状况下产生的，这都会带来一定误差。笔者采用的方法为:从计算模型中提取出各施工阶段传感器位置混凝土收缩徐变应变，如图3，模型中埋植有传感器的单元长为l，传感器长为l′，提取出收缩徐变工况下单元两端轴向位移 xi和xj，则传感器的混凝土收缩徐变应变再对实测应力加以修正。只要计算模型的相关参数正确，该方法应该是可行的。

图3 传感器混凝土收缩徐变应变计算图Fig.3 Strain of sensors due to concrete shrinkage＆creep

理论上刚浇注的混凝土在加载之前应力为0，但由于混凝土浇注过程中传感器可能会有不正常的变形，此时实测应力不等于0，之后的实测值可扣除该值以更好的和理论值吻合。由于篇幅原因仅列出0#截面的6个测点在各阶段实测应力和理论应力比较图，如图4。

图4 应力实测值与理论值比较Fig.4 Comparison of measurement to theoretic value

从图4可知:斜拉索锚固腹板位置的测点2及2’与理论值吻合较好，其它测点误差稍大，但数据的整体走势较为吻合，对于施工控制还是具有指导意义的。误差原因有多方面，主要有主梁剪力滞效应、材料特性差异、温度影响等。施工过程中主梁应力不大，最大值仅12 MPa，这是因为部分斜拉桥主梁较高，应力变化不如普通斜拉桥明显。

2.4 索力控制

索力是改善主梁受力的有效手段。各斜拉索张拉力根据实际施工状况确定，并保证成桥线形满足要求以及应力合理。本桥斜拉索为一次张拉，索力控制难度较大，采用等值张拉法张拉并严格控制油压，张拉完成后采用索力动测仪对每根斜拉索索力进行复测，保证误差在3%以内。监控得到的合龙状态斜拉索索力实测值与理论值比较见表2。

表2 合龙索力实测值与理论值比较Tab.2 The differences of cable tensions

3 部分斜拉桥施工控制的特点

整体上，部分斜拉桥一般跨径较小，刚度较大，结构非线性不明显，故施工控制中一般不需要考虑结构非线性影响。笔者从线形、应力和索力3方面具体探讨其施工控制特点。

3.1 线形控制的特点

1)部分斜拉桥一般为一次张拉或少张拉，主梁刚度大，变形小，线形控制不能太多的依靠索力，而是更多的通过立模标高来控制，因此，应综合考虑挂蓝变形(或支架沉降等)、结构刚度、温度效应等因素影响，准确确定立模标高，并保证放样精度。

2)主梁标高偏差引起斜拉索角度的偏差较大。如图5，设斜拉索主梁锚固点标高偏差δ，则有Δθ≈cosθ(δ/l)，可知:标高偏差 δ一定时，θ和l越小，角度偏差Δθ就越大。部分斜拉桥一般跨度较小，拉索角度也较小，因此，相同的主梁标高偏差引起斜拉索角度偏差也大，也意味着斜拉桥与索导管角度偏差较大，这不仅影响斜拉索的安装和张拉，更影响减震装置的安装和结构的寿命。所以应严格控制标高，必要时还可对索导管角度进行偏移。