柔性直流输电用直流支撑电容器的关键技术研究

2024-02-25左强林雷乔舒

电力电容器与无功补偿 2024年1期

左强林，雷乔舒

（无锡赛晶电力电容器有限公司，江苏无锡 214177）

0 前言

随着中国柔性直流输电技术的发展，用于柔直工程的关键部件之一的直流支撑电容器的问题突显出来。目前直流支撑电容器全部依赖进口，这在一定程度上制约了中国柔直技术的发展。

从2017 年开始，中国对柔性直流输电用直流支撑电容器的研发提到了计划议程。不仅国内各大电容器厂开始布局直流支撑电容器，投入大量的人力物力用于研发该产品，国家电网公司、中国南方电网公司以及各大院校、科研机构也相继专题研究直流支撑电容器，直流支撑电容器及其主要原材料聚丙烯粒料也相继列入重点研发项目，甚至列入国家重点项目[1]。这些举措有力推动了直流支撑电容器的技术进步。国际上，由于电力电子技术的发展，IEC 61071[2]标准也大幅度更新，更适合于直流支撑电容器的研发。GB/T 17702[3]的修订，参与的厂家及人员、收集到的修订意见及建议数量，均创历史新高。

电容器的额定电压和设计场强是电容器最重要的参数。GB/T 24123[4]对于目前直流支撑电容器最常用的5.8 μm 厚度的聚丙烯薄膜，要求直流击穿电压中值≥350 V/μm；而GB/T 13542.3[5]（修改采用IEC 60674-3-1[6]）的要求就更低，只有≥190 V/μm，都达不到目前直流支撑电容器的设计场强。按照文献[1]的要求，直流支撑电容器用聚丙烯金属化膜的设计场强应该不低于（220~250）V/μm。金属化膜的击穿场强，是决定直流支撑电容器设计场强的根本。涉及直流支撑电容器技术的相关文献[7-9]很多，包括自愈理论[10-13]、老化规律及失效模式[14-15]、温升问题及损耗计算[16-21]等。本文研究的关键技术点在直流支撑电容器的等效串联电感ESL的测试方法和改进思路、局部放电的测试以及电流引出端子设计和验证。

1 纳亨级电感的设计及验证

1.1 纳亨级电感的测试方法研究

为了保证IGBT 的性能需要，用户对直流支撑电容器的ESL 提出了很高的要求，要求ESL 不大于50nH甚至30 nH，也就是纳亨级，而一般电容器的ESL 都是μH 级。降低电感的首要问题就是要有准确的测试方法。标准JB/T 8168[22]给出了7 种测试方法，这些方法对于小电容和μH 级电感的脉冲电容器而言，测试的准确度是足够的。但对于nH 级电感，不仅准确度不够，甚至正确性都保证不了。

本文介绍一种新的测试方法—两次放电法，用于测量柔直用直流支撑电容器的nH 级ESL。回路的核心部分见图1。

图1 nH级电感测试回路的核心部分示意Fig.1 Schematic diagram of key part nH-level inductance test circuit

此方法的要点为：1）先将被测电容器与一台电容器串联进行短路放电，通过放电电流波形计算出包含试品电感的回路电感；2）将原来连接到A 点的线连接到A′点，回路的所有其他部件，包括回路的导线长度都保持不变。通过放电电流波形计算出仅仅把被测电容器去除的回路电感；3）将两次放电的波形对比，计算得到两次放电的电感差值，就是被试电容器的ESL。

此方法对回路的要求不高，简单易行。经多次试验表明，此方法的重复性很好。放电电流波形见图2-3。参照文献[22]和图2-3 的放电电流波形，可以得到电感计算方法：

图2 2台电容器串联放电电流波形Fig.2 Discharge current waveform of two sets of capacitors in series connection

图3 1台电容器放电电流波形Fig.3 Discharge current waveform of one set of capacitor

式中：L1+x为串联放电电路的固有电感，μH；L1为被测电容器被短路时放电电路的固有电感（考虑短路导体的电感），μH；C1+x为串联回路的实测电容，μF；C1为被测电容器被短路时回路的实测电容，μF；f1+x为串联回路的放电频率，Hz；f1为被测电容器被短路时的放电频率为串联回路的放电对数衰减系数；为被测电容器被短路时的放电对数衰减系数；其中Itx、It分别为同侧第1 个放电电流峰值；Itx+T、It+T分别为同侧第2 个放电峰值。

1.2 纳亨级电感估算

直流支撑电容器的元件绕制属于无感绕制，元件本身的杂散电感可以忽略。直流支撑电容器的杂散电感主要来源于电容器中的导体、导线。其中影响最大的是电容器内部的汇流联接片。直流支撑电容器的接线端子布置见图4，对应的心子引出线布置见图5。

图4 直流支撑电容器接线端子布置示意Fig.4 Layout of wiring terminal of DC-link capacitor

图5 直流支撑电容器的心子引出线布置示意Fig.5 Layout of core lead line of DC-link capacitor

从图4 可以看出，电容器出线端子有多对，出线端子的数量与电容器外形尺寸和电流大小有关，电容器出线端子的布置方式主要有两种：并排布置和错位布置。高度方向尺寸与汇流排的长度有关；从图5 可以看出，心子的引出线布置，与电容器的接线端子对应，也有两种布置方式。这些参数对电容器的等效串联电感的影响起决定性作用。电容器的等效串联电感主要由汇流排本身的电感L0，汇流排的并联对数N以及汇流排间的互感决定。

1.2.1 汇流排的自感

电容器内部汇流排一般是矩形导体，其自感可以按下式计算[24]。

式中：L0为汇流排的电感，nH；l为汇流排的等效长度，cm；d为汇流排的厚度，cm；b为汇流排的宽度，cm。

从式（4）可以看出，汇流排的自感主要受等效长度影响。对于汇流排，宽度远大于厚度，即b≫d，式（4）可以简化为

式中，α=l/b为汇流排的长宽比。其余同上。对于多点均匀汇流，看成是等密度汇流，见图6。

图6 等密度汇流示意Fig.6 Schematic diagram of equal density confluence

从图6 可以得到，假设汇流排的实际长度为ls，最大电流为I，则汇流电流的线密度为I/ls。利用三角形相似原理不难得到，即：

从式（6）可以看出，汇流排的等效电流为最终电流的1/2，也就是说汇流排的等效长度为其实际长度的1/2。简单地说，等密度汇流的过程是一个三角形，其面积只有等电流矩形的一半。

1.2.2 汇流排的互感

根据文献[24]，矩形导体的电感包括自感和互感两部分，互感又有2 种，1）电流同向的，如图7（a）所示；2）电流反向的，如图7（b）所示。图中同向互感和异向互感只是一种布置方式，实际上（a）和（b）是可以反过来的。

图7 矩形导体的互感示意Fig.7 Mutual inductance schematic diagram ofrectangular conductor

根据文献[24]，可以得到图7 所示的汇流排电感的计算公式为

式（7）-（8）中，k1=b/a1，k2=b/a2，其余同前。假设电容器心子的汇流排布置如图5 所示，既有同向互感，又有异向互感，还不止一对，等效串联电感的计算有点复杂。首先导线电感可以认为包括自感与互感两部分，如果异向互感正相关，则同向互感为负相关。则有

这样电容器靠两侧的各一对引出线的只有一个互感，等效串联电感如式（11）所示，中间两对引出线各有两个互感，其电感如式（12）所示。

图5 中电容器心子共有4 对引出线，4 对引出线是并联关系。这样的等效串联电感为

如果把心子的引出线正负极的位置错开，可以忽略异向互感，相当于L2=L0。这样式（13）可以改写为

实际上等效串联电感的计算并不是很准确，电容器内部的带电体很多，对等效串联电感都有影响。本文提供了一种降低等效串联电感的估算方法和设计思路。上述方法经过验证，设计与试验实测值基本上是吻合的。

2 局部放电问题研究

2.1 端子对壳交流局部放电问题

2.1.1 端子对壳局部放电要求

直流支撑电容器的对壳交流局放问题的引出，主要是甲方和用户的技术规范要求，标准GB/T 17702[3]和IEC 61071[2]没有对局放提出要求，包括并联电容器的标准GB/T 11024[26]和IEC 60871[26]，以及自愈式高电压电容器的标准IEC 63210[27]也都没有对电容器提出局部放电性能的要求。目前技术规范一般要求都是在额定电压附近，电容器的对壳交流局放不超过10 pC 左右。这个层级的局放要求，必须采用电测法而且有半屏蔽以上的局部放电试验室，包括必要的局放测试设备才有意义。直流支撑电容器的主要运行环境是直流，虽然有少量交流成分的存在，不会主导直流支撑电容器的运行工况。因此，直流支撑电容器对壳交流局放的要求，只是针对绝缘材料浇注质量而言的，与运行工况无关。

2.1.2 对壳交流局放的测试及浇注工艺改进

根据对壳交流局放的要求，首先要选好填充胶的材料，其次要有合适的工艺方案。注胶工艺验证情况见表1。

表1 注胶工艺验证情况Table 1 Glue injection process verification

从表1 可以看出，对壳交流局放的主要作用有：1）可以检出电容器内部是否有悬浮电位；2）可以检出电容器内部的填充胶是否完全固化；3）可以检出外壳是否有严重的空谷。要想彻底解决直流支撑电容器的对壳交流局放问题，需要在实践中不断发现问题和解决问题，积累经验。产品的性能指标从来都不是孤立的，某个性能指标的提升，可能会牺牲另一个性能指标。

2.2 极间直流局放问题

极间直流局放问题现在还处于摸索阶段[28-36]，特别是对于直流支撑电容器，鲜有研究。由于直流支撑电容器的电容太大，交流局放完全识别不了，只能是直流局放。由于直流支撑电容器的极间电压也主要是直流电压，因此研究极间直流局放很有意义。由于直流电压分配与交流电压不同，电容器中气泡的放电规律和起始电压也不一样。文献[37]表明，在交流或脉冲电压下，对于串联介质，电通量是一个常数，场强按介电常数反比分配；在直流电压下，电导电流连续，j=γE不变；在串联介质中，场强按电导率的反比分配。于是有

从式（15）可以看出，在交流或脉冲电压下，膜层间的气泡中的电场强度是膜上场强的2.2 倍，而空气的击穿场强仅有聚丙烯薄膜的1% 不到，很低的电压下就有可能放电，这也是做直流局放时，在充电过程中有局放，在电压达到稳定后局放消失的原因。气隙的存在，对于干式金属化膜电容器是致命的。对于直流支撑电容器，在纹波电压下，元件膜层间的气隙，存在放电的可能。

从式（16）可以看出，在直流电压下，膜层间气泡中的电场强度与膜上场强的关系与空气的电阻率有关，由于空气的电阻率与空气湿度相关性很大，气隙中的电场强度很难确定。对于正常空气，其电阻率为3×1013，而聚丙烯薄膜的电阻率在1×1015以上，此时气隙中的场强约为聚丙烯薄膜的3%，考虑到微小气隙的放电服从巴申定律，此时气隙中不一定会产生放电。这也是干式电容器更适合用于直流电压下的原因。

文献表明[29]，在直流电压下，很难出现稳定的局放起始和熄灭的现象。由于直流电压没有电压极性变化，一旦气隙击穿，就是短路，由于空间电荷产生的反向电场存在[29]，气隙放电截止。所以在直流电压下，局放一般以脉冲的形式出现。气隙的空间电荷积累能力与电介质的特性τ=ερ有关。由于聚丙烯薄膜和填充胶的特性不一样，放电脉冲的宽度和高度也不一样，通过单位时间发生幅值不小于某个值的脉冲数，可以用来判断元件质量的好坏。当然，目前的数据积累不够，还拿不出具体的放电次数判定指标，也需要数据来识别哪些是自愈放电、哪些是元件外部的局放、哪些是填充胶体内部的放电。但是用极间直流局放脉冲次数来评估元件质量的方法，值得深入研究。

3 接线端子的设计及验证

3.1 接线端子的设计

由于直流支撑电容器的最大电流Imax较大，靠一对端子把电流引出是不可能的，接线端子一般都有3-4 对。直流支撑电容器的典型接线端子结构见图8。

图8 直流支撑电容器接线端子的典型结构Fig.8 Typical structure of wiring terminal of DC-link capacitor

图9 接线端子经过300 kA浪涌试验后的状态Fig.9 State of wiring terminal after 300 kA inrush current test

从图8 可以看出，外部母排的电流有两个途径传递到电容器导杆。路径1：外部母排-圆螺母压接-圆螺母螺纹-电容器导杆；路径2：外部母排-外部螺栓压接-外部螺栓螺纹-电容器导杆。由于外部螺栓尺寸较小，而且还不能直接与外部母排接触，需要通过平垫与母排接触，电阻较大，分流小。如果外部螺栓不是铜材质或者需要弹垫防松，路径2 的分流作用可以忽略。