500 kV交流海底电缆金属护层冲击感应电压研究

2022-05-09吴高波罗楚军吴庆华

四川电力技术 2022年2期

吴高波，岳浩，李健，罗楚军，吴庆华

(中国电力工程顾问集团中南电力设计院有限公司，湖北武汉 430071)

0 引言

随着中国经济发展和海洋战略的全面实施，海底电缆输电工程呈现快速发展的趋势，高电压、大长度海底电缆是研究的重要方向之一[1-7]。目前，中国已建成投运海南联网500 kV海底电缆工程(电缆长度约30 km)和镇海—舟山500 kV海底电缆工程(电缆长度约17 km)。

在海底电缆结构中，主绝缘层外通常设置有金属护层和铠装层(有时统称为金属护层)，以及两者之间的外护套。由于海底电缆一般较长且敷设于海底，无法像陆地电缆一样采取分段交叉互联的接地方式。为了限制金属护层的感应电压，海底电缆通常都采用金属护层两端直接接地的方式[6]。但对于大长度的海底电缆，仍需对金属护层的感应电压进行计算研究，以确保金属护层在不同工况下的工频和冲击感应电压满足限值要求。

目前，对陆地电缆金属护层感应电压的研究较多[8-15]，海底电缆的相关研究还较少。文献[16]提出了半无限长海底电缆线芯承受阶跃型过电压侵入波时，随距离变化的金属护层感应电压计算公式，即工程中常用的电容耦合法公式[17]。文献[18]研究表明，在金属护层两端直接接地方式下，金属护层工频感应电压一般较小，易满足限值要求；冲击感应电压则可能超过外护套的绝缘耐受水平，是海底电缆安全运行的控制因素。需采用电容耦合法进行验算，必要时采取金属护层与铠装层分段短接或采用半导电护套的方式以降低金属护层的冲击感应电压。电容耦合法虽然应用较为方便，但由于其是基于半无限长海缆推导的，计算结果偏于保守，且无法考虑侵入波波形等因素的影响[19]。文献[20]应用PSCAD/EMTDC软件，对500 kV 交联聚乙烯(cross linked polyethyene，XLPE)海底电缆在短路、操作和雷击工况下的主绝缘暂态过电压及护层感应电压进行了计算，并分析了中间短接点对护层感应电压的影响，但暂未对护层冲击感应电压进行系统分析。

下面采用电磁暂态仿真软件PSCAD/EMTDC，对500 kV交流海底电缆金属护层冲击感应电压进行仿真计算，对冲击感应电压的影响因素进行分析，并对感应电压限值措施进行研究，结果可为海底电缆工程的设计提供参考。

1 金属护层冲击感应电压计算

1.1 电缆模型

镇海—舟山500 kV输电线路由海底电缆线路和两侧的架空线路组成，其中海底电缆线路长度约17 km，两侧架空线路长度分别约2.5 km和33 km。架空线路采用4 mm2×300 mm2截面导线，海底电缆采用单芯1800 mm2截面XLPE。海底电缆两侧终端处均安装线路避雷器(Y20W-444/1106)，金属护层和铠装层采用两端互联直接接地方式。

镇海—舟山500 kV输电线路海底电缆的产品结构如图1所示。

图1 500 kV交联海底电缆结构

电缆模型各层结构参数如表1所示。

表1 电缆模型各层结构参数

1.2 冲击电压侵入波

对于架空线—海底电缆混合系统，海底电缆主绝缘的冲击过电压幅值与系统参数、架空线/海底电缆长度、故障类型或雷击位置、避雷器保护水平等有关。为了便于分析，进行金属护层冲击感应电压计算时，侵入波幅值可取避雷器残压值[12]。而在工程设计时，为了偏严格考虑，可将侵入波幅值取为电缆主绝缘冲击耐受电压值的0.85倍[18]。仿真时参考工程设计习惯，采用1.2 μs/50 μs的标准雷电冲击波，幅值取为1550×0.85=1318 kV。此外，在分析侵入波波形的影响时，亦对250 μs/2500 μs的标准操作冲击波进行仿真计算。

1.3 金属护层冲击感应电压计算

镇海—舟山500 kV线路工程海底电缆长度约17 km，雷电侵入波沿架空线侵入电缆导体，计算得到海底电缆沿线距首端(即雷电波侵入端)不同距离处的金属护层冲击感应电压如图2所示。

图2 舟山联网工程海底电缆不同位置处的护层冲击感应电压

由图2可以看出，由于海底电缆金属护层两端直接接地，其冲击感应电压最大值出现在距首端约13 km处，幅值为9.96 kV。

2 冲击感应电压的影响因素分析

2.1 电缆长度

电缆长度是海底电缆输电工程的重要参数之一。保持其他条件不变，改变电缆长度，对海底电缆沿线的金属护层冲击感应电压最大值进行仿真计算。同时，亦采用电容耦合法进行计算，计算公式为

(1)

式中：U23为金属护层与铠装层间的电压；Utr为过电压侵入波的幅值；C12为导体对金属护层的电容；C23为金属护层对铠装层的电容；x为电缆长度；v为过电压侵入波的波速；Rs为金属护层的电阻。

计算结果如表2所示。

表2 不同长度海底电缆金属护层冲击感应电压

可见，随着电缆长度的增加，金属护层冲击感应电压增大。此外，电容耦合法的计算结果明显大于仿真计算结果。这主要是因为电容耦合法计算时认为波的传播距离即为电缆总长度，感应电压随电缆长度增加而增大；而仿真计算时海底电缆金属护层两端直接接地，感应电压受到接地点的限制且感应产生的电磁波会在电缆末端发生反射。

对于500 kV海底电缆，绝缘护套的冲击耐受电压若取72.5 kV[21]，并考虑1.4的安全系数[22]，则要求金属护层冲击感应电压不应大于51.7 kV。显然，若按电容耦合法的计算结果，当电缆长度达到20 km时，金属护层冲击感应电压已十分接近限值。而仿真计算结果表明，电缆长度为30 km时仍有较大的裕度。

2.2 侵入波波形

由于电容耦合法不能考虑侵入波波形的影响，工程中一般认为金属护层冲击感应电压由幅值较高的雷电侵入波控制。为了研究侵入波波形的影响，对标准操作冲击波进行仿真计算，计算时幅值与雷电冲击波取值一致(即1318 kV)，电缆长度亦取17 km，计算结果如图3所示。

由图3可以看出，在相同的侵入波幅值和电缆长度下，金属护层操作冲击感应电压的最大值为7.7 kV，小于雷电冲击感应电压，且最大值出现在距电缆首端约9 km处。可见，侵入波波形对金属护层冲击感应电压的波形和幅值均有影响。操作冲击侵入波的陡度较小，其护层冲击感应电压也较小。

图3 海底电缆金属护层操作冲击感应电压

2.3 电缆结构参数

目前，中国投运的500 kV海底电缆工程主要有海南联网工程和镇海—舟山工程。其中，前者采用充油海底电缆，后者采用XLPE海底电缆。为了研究不同电缆结构参数对护层冲击感应电压的影响，采用海南联网工程的电缆结构(如表3所示)，电缆长度亦取17 km，仿真得到海底电缆沿线的金属护层冲击感应电压，如图4所示。

表3 电缆模型各层结构参数

图4 海南联网工程海底电缆不同位置处的护层冲击感应电压

对比图4和图2可以看出，在长度相同的情况下，采用海南联网工程的电缆参数，其金属护层冲击感应明显增大，最大值出现在距首端约14 km处，幅值为34.4 kV。可见，电缆结构对金属护层冲击感应电压的影响较为显著。在工程设计时，应根据实际电缆结构参数和长度进行计算，以确定其金属护层冲击感应电压是否超过限值要求。

3 冲击感应电压限制措施

与陆地电缆不同，当海底电缆长度较长，金属护层感应电压超过限值要求时，通常需在产品生产时即采取必要的措施，主要有金属护层与铠装层分段短接和采用半导电外护套两种方式。

3.1 金属护层与铠装层分段短接

金属护层与铠装层分段短接是指在海底电缆中间，每隔一定距离将金属护层与铠装层短接一次。为了研究分段短接对护层冲击感应电压的影响，计算时，电缆总长度取30 km，各短接段按等长考虑，即设置1个短接点时，位于15 km处；设置2个短接点时，分别位于10 km、20 km处，以此类推。

当设置1个短接点时，海底电缆沿线的金属护层冲击感应电压如图5所示。

图5 短接1次时金属护层冲击感应电压

由图5可以看出，当在海缆中部(15 km处)设置一个短接点时，金属护层冲击感应电压最大值出现在第一个短接段内，距首端约11 km处，幅值为8.6 kV，明显小于无短接点时的17.8 kV。

进一步对不同短接次数下的护层冲击感应电压进行计算，结果如表4所示。

由表4可以看出，随着短接次数的增加，海底电缆金属护层冲击感应电压降低，但幅度逐渐减小。由于金属护层和铠装层的短接对海底电缆制造工艺要求较高，短接点增多会增加海底电缆长期运行的风险，因此工程中应尽量减少短接次数。

表4 不同短接次数下金属护层冲击感应电压

3.2 采用半导电外护套

半导电外护套即在金属护层外采用半导电材料的外护套(可通过在原绝缘外护套材料中添加具有导电特性的炭黑等实现)，以降低金属护层与铠装层之间的电压差。通过在电缆模型的金属护层及铠装层之间设置并联电阻的方式来等效半导电外护套，对半导电外护套采用不同电阻率时的金属护层冲击感应电压进行计算，结果如表5所示。

表5 不同外护套电阻率下金属护层冲击感应电压

由表5可以看出，随着外护套电阻率的降低，金属护层冲击感应电压减小。当外护套电阻率为1×105Ω·m时，金属护层冲击感应电压仅0.8 kV。但是，外护套电阻率较低时，正常工作时外护套中流过的电流将较大，需考虑外护套的电流腐蚀。因此，在实际工程中，应综合考虑金属护层感应电压，外护套泄漏电流和材料的耐受特性，合理选择外护套的电阻率。