循环水系统节能研究

2022-04-18刘建楼李艳飞曹国玉侯学文

中国氯碱 2022年3期

刘建楼，李艳飞，曹国玉，侯学文

（1.陕西北元化工集团股份有限公司，陕西榆林 719319；2.陕西延长石油榆林凯越煤化有限责任公司，陕西榆林 719319）

陕西北元化工集团股份有限公司（以下简称“北元化工”）化工分公司100万t/a聚氯乙烯项目采卤分厂B线循环水冷却水系统为间冷开式循环冷却系统，由换热设备、冷却设备、处理设施、水泵、管道、水池等有关设施组成。系统容积为8 000 m3，主要为烧碱、VCM及公用系统的换热器提供冷却用循环水。系统共有换热器163台，主要形式为板式、管式等，材质以碳钢、不锈钢、石墨为主，配置不同型号的循环水泵7台，年平均循环水总量20 274 m3/h。

1 工艺原理及流程

集水池的水经滤网将水中漂浮物拦截后进入吸水池，吸水池中的水经循环水泵连续运转提供给用户，经用户换热后循环温度升高，通过回水管回到循环水池，其中4.0%～5.0%的水被纤维球过滤器过滤后直接进入吸水池，其余回水由于压力达0.10～0.15 MPa，直接送到冷却塔顶部，分成各支路喷淋，均匀喷洒到填料从而增大与空气的接触面积达到降温的效果。当风机开启后，大量流动空气从底部向上流动，与填料接触后的循环水接触，两种介质形成逆流。当空气抽走后空间压力下降，部分水分闪发吸热，从而使水温降低，流入集水池，循环水循环利用。循环水站工艺流程图见图1。

图1 循环水站工艺流程图

2 目前存在的问题

目前采卤分厂B线循环冷却水系统主要有以下问题，（1）循环冷却水系统补水为两种水源，二者无固定混合比例，水质稳定性较差，总磷、总铁含量较高，给传统水处理技术的日常运行与管理带来较大困难。（2）打开部分换热器发现污垢、锈瘤、生物粘泥较为严重。（3）通过测量部分换热器的相关参数，并计算换热效率，得出实际换热效率仅为设计值的50%左右。（4）部分水泵出口阀门开度在50%以下，开度较小，造成局部阻力偏高，扬程损耗较大。水泵主要运行参数与现有工艺需求参数对比，二者的匹配度较差，泵组效率偏低。（5）通过实测发现目前冷却塔上下水温差只有3.0～4.0℃，而设计温差为10℃，偏离设计值较大。

3 针对问题的优化思路研究

（1）稳定水质，进一步缩少浓缩倍数运行区间。

（2）清洁系统并减少阻力，能量平衡以匹配各泵。

（3）复配特殊化学药剂定期对系统进行自清洗，通过物质自重静水沉降原理，降低循环水浊度，控制污垢沉积，确保系统清洁，提高换热效率。

（4）收集了供水设备、用水设备设计资料，绘制循环水管线工艺流程图，对工艺系统进行重新计算和匹配。

（5）开展换热器满负荷测试，并找出问题换热器。

（6）调整换热器工艺指标，计算工艺系统与循环水系统的匹配性。

（7）编制换热器、冷却塔及循环水泵优化方案。

4 研究方案的实施

4.1 稳定水质优化方案

（1）补水优化。包括2种补水的比例和补水量实时计算实现循环水水质的稳定控制。

（2）实现自控补水。通过实时在线监测水池液位，精确控制补水。同时与加药、排污等联动，提供安全保障和节水节药。

（3）实现自控排污。将人工间歇排污方式改为自控连续排污，在节约用水的同时，实现稳定水质。

（4）实现自控加药。通过在线监测的各种参数，实时分析药剂投加浓度，自动控制药剂投加量和投加时间。

（5）实现异常报警。通过设定水质控制指标，实现运行数据异常报警。

4.2 换热单元优化方案

4.2.1 换热单元的现状

计算工艺介质与循环水系统匹配数据，找出存在问题的换热器，编制换热器改造方案。采卤分厂B线循环水用户换热器共163台，141台运行，22台备用，其中有23台板式换热器、83台管壳换热器、57台石墨换热器。热负荷计算见表1。

表1 计算热负荷

4.2.2 换热器的异常统计

（1）系统设计参数收集，包含换热器面积、材质、工艺介质、指标、设备标高等、设计换热系数。

（2）实测和计算系统数据。

（3）异常换热器统计。通过计算得出循环水换热器换热系数，经过与设计换热系数及同类型换热器换热系数对比，共有15台换热器换热系数偏差较大，其中有3台（硫酸裂解）换热器明显出现换热面积偏大，其余为氯压机中冷器，氯化氢压缩机冷却器，合成炉冷却器等换热器换热效率偏低，为下一步换热器整改提供数据支撑，其存在问题换热器见表2。

表2 核查存在问题换热器

（4）夏季系统最大负荷计算。

夏季系统最大负荷计算见表3。

表3 夏季系统最大负荷计算

4.2.3 降膜吸收器的优化方案

（1）将未运行的一、二级降膜吸收器水流量由120 m3/h调整为40 m3/h，在保证降膜吸收器处于满水状态下，降低循环水使用量，24台共降低（保持4台运转）循环水流量1 920 m3/h以上。根据吸收液温度比例调节降膜吸收器循环水流量，吸收液出口温度控制在40℃以下。

（2）控制原理。设置吸收器与事故报警联动，事故吸收时，控制吸收液温度40℃（可根据工艺调整），当接近此温度时，调节水量以适应工况。事故状态结束后，调节水量至40 m3/h并定期调节水量至冲击水量120 m3/h。

（3）改造的必要性。未运行降膜吸收器仅需较小流量即可保持满液状态，当需要运行时，改变设置即可自动改变流量，增加装置为电动阀门、控制单元及监控系统，考虑到降膜吸收器运行情况很少发生，此方案实施可大幅降低系统循环量。

4.2.4 溴化锂机组的优化方案

（1）溴化锂机组增加3台1 500 t/h扬程15 m内循环泵，并最大化利用原有内循环管路，内循环泵自回水管吸水汇总后供给溴化锂机组，单机组内循环流量由进口调节阀根据循环水出口温度控制。

（2）控制原理。在溴化锂机组侧增加内循环泵，提高用水单元温差、降低运行流量。优化后管程流速提高，循环水回水温度升高，换热效率得到改善。

（3）公用工程冷冻站溴化锂机组为循环水系统中用水量最大的子系统，与凉水塔距离最近。当冬季循环量较小时最易产生沉积阻塞，机组设计要求循环水供水温度高于28℃为宜，这导致管程流速与系统流量、供回水温差之间的矛盾。增加系统内循环装置，可最大限度解决此矛盾，同时在溴化锂机组系统内循环也可最大限度利用扬程降低原理，减少循环水输送能耗。

4.3 冷却塔优化方案

4.3.1 冷却塔现状

（1）水量分配不均。采卤分厂B线循环水站冷却塔改造项目配套6台NH-4100型冷却塔，单塔轴线尺寸为16 m×16 m，单塔设计。淋水量4 100 m3/h，设计淋水密度16 m3/（m2·h）。

实测淋水系统参数见表4，各塔上塔水量存在分配不均现象，国标推荐允许淋水密度范围为12～16 m3/（m2·h），水量分配不均是导致冷却塔冷却效果较差的原因之一。

表4 实测淋水参数

（2）气水比不合理。冷却塔配置Φ8 530 mm风机，采用110 kW电机驱动运行。单台设计风量2 100 000 m3/h，设计气水比0.513。

实测风量及气水比见表5，实测最大气水比仅为0.35小于设计值0.513，通过计算合理气水比为0.485，目前系统运行状况欠佳。

表5 实测风量及气水比

（3）风机叶片老化。风机叶片存在裂纹、轮毂锈蚀严重，存在叶片及夹紧螺栓断裂等安全隐患。

（4）填料老化、堵塞、结垢问题。目前采卤分厂B线冷却塔填料存在老化、堵塞以及结垢，部分填料破损，布水管道爆裂导致淋水不均，甚至出现柱状水流等问题。

（5）收水器问题。收水器存在破损现象，导致漂水严重，影响风机做功，缩短风机使用寿命。

4.3.2 冷却塔优化方案

（1）上塔水量不均的优化。通过在各塔回水管增设流量计和电动调节阀，调节上塔水量，确保各个冷却塔水量分配均匀。

（2）气水比不合理的优化。通过计算，合理的气水比为0.485，通过调节叶片角度增加风量后气水比最大值仅为0.41（现有电机能力上限）。解决风量增加瓶颈需将电机由110 kW更换为160 kW，同时增设变频器，通过变频调速方式保证匹配的气水比，达到节能的同时也避免调节叶片安装角的工作量及带来的系列问题。

（3）风机的优化。更换老化锈蚀严重、有裂纹的风机，解决存在的安全隐患。对风机进行定期保养维护。

（4）填料问题优化。更换新填料，提高冷却塔换热性能及能力。

（5）收水器问题优化。对配水系统、收水系统进行整体更换，保证均匀配水，较少漂水损失。

4.4 循环水泵机组优化方案

4.4.1 水泵机组现状

目前烧碱系统5台循环泵额定流量为5 500m3/h，扬程为51 m，VCM 2台循环泵额定流量1 026 m3/h，扬程60 m，而实际供水总管扬程仅为43 m左右，存在机组效率低（仅为70%左右），增大了系统电量消耗。

4.4.2 水泵机组优化方案

按照换热单元总需求流量26666m3/h配置，更换烧碱系统4台循环泵，每台泵额定流量7 000 m3/h，扬程45 m，1台备用泵不做改造，正常使用为4用1备；更换VCM系统1台循环泵，额定流量1 300 m3/h，扬程47 m，另1台备用泵不做改造。烧碱系统和VCM系统供水总管连通，在连通管加装流量计和电动调节阀，根据不同季节流量需求变化匹配大泵和小泵开启台数，合理调配水量达到节水、节电目的。管道连通经双方充分论证后确定为VCM系统高点配置小型增压泵，解决最不利点工况问题，降低系统整体扬程需求。