6061-T6铝合金T形接头静止轴肩搅拌摩擦焊工艺及接头断裂行为研究

2021-10-29付宁宁朱志民金文涛戴忠晨

金属加工(热加工) 2021年10期

付宁宁，朱志民，金文涛，戴忠晨

中车南京浦镇车辆有限公司江苏南京 210031

1 序言

搅拌摩擦焊（FSW）作为一项新型的固相连接技术，已经在航空航天、轨道交通、汽车工业和船舶工业等领域取得了广泛应用。目前，大多数FSW技术的工业应用主要局限于简单对接接头形式，而在实际生产中大量使用T形接头、角焊缝及箱形结构时，受搅拌工具轴肩的限制，FSW技术很难应用于这些结构制造[1-4]。为了克服传统FSW技术的局限性，英国焊接研究所在传统FSW基础上将轴肩与搅拌针分离，开发出静止轴肩搅拌摩擦焊（Stationary Shoulder Friction Stir Welding，SSFSW）技术，SSFSW焊接工具由不旋转的轴肩及内部旋转的搅拌工具组成，如图1所示。它在铝合金角焊缝及T形焊接接头的制造中具有明显的优势，可以实现各种不同板厚角焊缝的连接[5，6]。

图1 SSFSW原理

本文以6061-T6铝合金作为研究对象，以SSFSW为焊接方法，重点研究了不同旋转速度和工具行进速度对6061-T6铝合金T形接头组织和力学性能的影响，并对其断裂行为进行了探讨分析，为铝合金T形角接静止轴肩搅拌摩擦焊工程化应用提供数据支撑。

2 试样制备及试验方法

试验所用的材料为6061-T6铝合金，立板厚度为6mm，底板厚度为10mm，其化学成分及力学性能见表1、表2。

表1 6061-T6铝合金化学成分（质量分数）（%）

表2 6061-T6铝合金母材力学性能

焊接设备采用ESAB搅拌摩擦焊机，利用专用工装固定和专用的搅拌工具系统，焊接前将试板装夹在专用工装上，并将工装安装固定于焊接平台上，如图2所示，焊接试验参数见表3。

图2 SSFSW的T形接头焊接使用的工具系统

表3 SSFSW的T形接头焊接试验参数

3 试验结果及讨论

3.1 接头宏观形貌

图3为6061-T6不同焊接参数下SSFSW的T形接头焊缝横截面宏观形貌。由图3a～e可以看出，在相同的焊接速度下，随着旋转速度的增加，焊缝的流动性明显增强，焊接结合质量越来越高。在相对较低旋转速度1000r/min下，在筋板与底板相结合的部位有一条明显的残余结合线，说明焊缝金属没有得到足够的机械搅拌作用将原始界面破碎，如图3a所示。当旋转速度提高到1200r/min时（见图3b），残余结合线还没有得到消除，但所处位置发生了变化，不再是处于原始筋板与底板的结合部位。当旋转速度继续提高到1400r/min（见图3c）、1600r/min（见图3d）和1800r/min（见图3e）后，残余结合线消失，接头连接质量提高，说明在旋转速度＞1400r/min后，焊缝金属得到了充分的机械搅拌作用，从而将原始界面破碎混合。

当旋转速度为1400r/min时，在焊接速度为300mm/min（见图3f）、400mm/min（见图3g）和500mm/min下（见图3h），所有焊缝在原始筋板和底板相结合的部位存在一条明显的残余结合线，说明在旋转速度为1400r/min时，所选焊接速度都偏高，旋转速度和焊接速度没有良好的匹配。

图3 SSFSW的T形接头焊缝横截面宏观形貌

3.2 接头微观组织

图4所示为6061-T6铝合金SSFSW的T形接头金相位置，图5a～h分别对应图4中a～h区。

图4 6061-T6铝合金SSFSW的T接头金相拍摄位置

图5所示为转速为1400r/min，焊接速速为500mm/min时SSFSW6061-T6铝合金T形接头各区域组织形貌。由图可以看出，母材保留原始的轧制组织形态，呈扁平状分布。焊核区均为细小的等轴回复再结晶晶粒，焊核区与热机影响区组织差别明显，靠近焊核区的热影响区的晶粒有少量变形。焊核中的原始界面残余处无明显的微观缺陷。通过对应位置的高倍显微组织照片可以发现，浅色区域和深色区域均为等轴晶，深色区域晶粒更为细小，而浅色区域晶粒尺寸更大，说明焊核内的材料流动不均匀导致不同区域再结晶之后发生了不同程度的晶粒长大。

图5 SSFSW6061-T6铝合金T形接头各区金相组织

3.3 旋转速度对接头力学性能的影响

（1）接头拉伸性能图6所示为焊接速度为200mm/min的焊接工艺下，不同旋转速度对应的SSFSW6061-T6铝合金T形接头沿筋板方向力学性能。由图可以看出，在本组所选旋转速度下，随着旋转速度的增加，接头沿筋板方向平均抗拉强度呈先增加后降低的趋势，但变化幅度范围比较小，最大值与最小值之间仅相差约15MPa，最大值出现在旋转速度为1200r/min时，为230MPa，最小值出现在旋转速度为1600r/min时，为215MPa，4组试样平均抗拉强度为母材的72.7%～77.7%。综上可以看出，旋转速度对6061-T6板筋方向抗拉强度影响不大，参数适应范围较大。

图6 SSFSW不同旋转速度T形接头沿筋板方向拉伸性能

（2）接头的断裂表面及断裂行为分析图7所示为焊接速度为200mm/min的焊接工艺下，不同旋转速度对SSFSW6061-T6铝合金T形接头沿筋板方向拉伸断裂表面宏观形貌。由图可知，所有接头拉伸断裂均发生在筋板上，断口表面宏观形貌除3-4号样呈螺旋型，其他试样断口与拉伸加载方向夹角呈45°。

图7 不同旋转速度SSFSW的T形接头沿筋板方向拉伸断裂表面宏观形貌

不同旋转速度SSFSW6061-T6铝合金T形接头沿筋板方向拉伸断裂位置横截面金相如图8所示。由图可以看出，拉伸断裂处均存在明显的缩颈，说明拉伸断裂为韧性断裂模式，3-2-1号试样断裂在筋板处，断口与拉伸加载方向夹角呈45°，3-4-1号试样断裂在焊缝区的筋板上，断口呈半圆形分布。

图8 不同旋转速度SSFSW的T形接头沿筋板方向拉伸断裂横截面金相

图9所示为6061-T6铝合金在旋转速度为1200r/min、焊接速度为200mm/min的焊接工艺下的SSFSW的T形接头断口SEM。由图可以看出，断裂模式主要为韧性穿晶断裂，特征是断口微观形貌呈现大量的韧窝状形貌，不同尺寸的典型的拉长形韧窝是局部连续应变的结果，这是在焊接过程结束后因第二相粒子粗化造成的。大韧窝的周围存在小韧窝，断裂方式属于典型的微孔聚集型断裂。大韧窝及小韧窝的形成原因，普遍认同是第二相粒子和基体界面之间的力减弱或者是第二相粒子发生断裂产生了最初的显微空洞，随后发生滑移作用，显微空洞随之逐渐长大，当达到一定尺寸后，较小的第二相粒子也会形成显微空洞，然后发生长大，并会与之前已经存在的空洞在长大过程中联结，从而形成了尺寸大小不一的韧窝。

图9 试样3-2-1拉伸断裂断口SEM观察

图10所示为6061-T6铝合金在旋转速度为1600r/min、焊接速度为200mm/min的焊接工艺下的SSFSW的T形接头断口SEM。由图10可知，接头断裂在焊缝区，断口呈沿晶脆性断裂的模式。

图10 试样3-4-1拉伸断裂断口SEM观察

3.4 焊接速度对接头力学性能的影响

（1）接头拉伸性能 6061-T6铝合金在旋转速度为1400r/min焊接工艺下，不同焊接速度SSFSW的T形接头沿筋板方向的拉伸性能如图11所示。由图可知，在本组试验选定的参数范围内，随着焊接速度的增加，接头沿筋板方向平均抗拉强度呈上升的趋势，但变化范围不大，维持在一个相对稳定的水平上，最大值与最小值仅相差约18MPa，平均抗拉强度为母材的77.4%～83.4%。

图11 不同焊接速度SSFSW的T形接头沿筋板方向平均拉伸性能

（2）接头的断裂表面及断裂行为分析图12所示为不同焊接速度SSFSW的T形接头沿筋板方向拉伸断裂表面宏观形貌。本组试验所有试样均断裂在筋板上，断口与加载方向夹角约呈45°。图13所示为在旋转速度为1400r/min、焊接速度分别为300mm/min、400mm/min和500mm/min时SSFSW6061-T6铝合金T形接头拉伸断裂位置横截面宏观形貌。由图可以看出，拉伸断裂均发生在筋板上，断口处有明显的缩颈。

图12 不同焊接速度SSFSW的T形接头沿筋板方向拉伸断裂表面宏观形貌

图13 6061-T6铝合金SSFSW的T形接头拉伸断裂位置横截面宏观形貌

图14所示为SSFSW6061-T6铝合金T形接头在旋转速度为1400r/min、焊接速度300mm/min时拉伸断口SEM。由图可以看出，断裂模式主要为韧性穿晶断裂，特征是断口微观形貌呈现大量的大小不一的韧窝状。

图14 试样3-7-1拉伸断口SEM观察

3.5 接头显微硬度分布

图15所示为旋转速度为1400r/min、焊接速度为200mm/min接头底板的硬度分布。左侧为第1道焊缝，右侧为第2道焊缝。在200mm/min的旋转速度下底板硬度分布表现为焊核硬度波动较大，最大值与最小值之间相差约37HV。热影响区中硬度分布随与焊核中心距离的增加而逐渐升高，且第2道焊缝热影响区硬度高于第1道焊缝，第2道焊缝和第1道焊缝热影响区最低硬度分别为75HV和66HV。

图15 SSFSW的T形接头沿底板方向硬度分布

图16所示为旋转速度为1400r/min、焊接速度为200mm/min接头筋板的硬度分布，筋板中焊核硬度随与底板外表面距离的增加呈缓慢上升的趋势，热影响区硬度随与底板外表面距离的增加而逐渐升高，直至恢复到母材硬度水平。热影响区由于受到剧烈热循环的影响，硬度出现不同程度的降低，而焊核区中不同材料流动状况使再结晶不均匀，从而出现了较大的硬度波动。由于200mm/min焊接速度下接头第2道焊缝热影响区受到了第1道焊缝产生的热循环影响，因此其中的沉淀相进一步析出，从而提高了第2道焊缝热影响区的硬度。