带自复位耗能连梁的剪力墙结构的抗震性能

2021-05-21钱辉徐建张勋邓恩峰刘应扬范家俊

土木与环境工程学报 2021年3期

钱辉，徐建，张勋，邓恩峰，刘应扬，范家俊

(郑州大学土木工程学院，郑州 450001)

在地震作用下，联肢剪力墙结构中的连梁因其较小的跨高比往往容易出现损伤甚至是剪切脆性破坏[1]，且震后损伤及破坏难以修复，造成巨大的财产损失。将联肢剪力墙连梁在跨中处截断，安装剪切型连梁阻尼器可以改变连梁的变形和耗能特点[2-11]。近年来，学者们开发了多种连梁阻尼器，如摩擦型阻尼器[2]、粘弹性阻尼器[3-4]、软钢阻尼器[5]、形状记忆合金阻尼器[6-7]、金属橡胶阻尼器[8]以及软钢-粘弹性复合阻尼器[9-10]、铅-橡胶复合阻尼器[11]等复合型连梁阻尼器。摩擦型、软钢型和粘弹性型及其复合阻尼器在循环往复荷载作用下滞回曲线饱满，耗能能力强，但存在震后残余位移较大、修复困难的问题；形状记忆合金阻尼器具有较好自复位能力，但等效阻尼比相对较小，耗能能力有限，在结构中单独使用时性价比相对较低。

为充分发挥连梁作为联肢剪力墙抗震设防第一道防线的作用，减小结构在地震过程中的动力反应，使结构在震后能够最大限度地恢复到初始状态，降低震后修复难度，提出一种新型自复位耗能连梁阻尼器。该复合连梁阻尼器由形状记忆合金(Shape Memory Alloys,简称SMA)单元和粘弹性单元并联组成。结合一榀10层联肢剪力墙结构，验证该复合阻尼器消能减震和自复位的可行性。

1 自复位耗能连梁

自复位耗能连梁由耗能段和非耗能段组成，两部分通过螺栓装配连接，非耗能段为截断连梁两端的钢筋混凝土连梁部分，浇筑时里面设置预埋件；耗能段由本文所提出的新型自复位复合连梁阻尼器组成，如图1所示。粘弹性阻尼器滞回曲线饱满，耗能能力强，在小震或风振情况下即可耗能，但其提供的阻尼力和附加刚度有限；SMA阻尼器具有稳定的耗能能力，其提供的回复力可使结构具备自复位能力，但其等效阻尼比相对较小，耗能能力有限。基于此，采用粘弹性材料和SMA材料研制一种复合型阻尼器，使其兼具耗能和复位功能，同时也能为剪力墙结构提供一定附加刚度，在风振和地震作用下都能稳定工作。在强风或小震作用下，粘弹性材料发生剪切变形耗能，SMA未屈服，仅提供刚度和回复力。而在大震作用下，SMA不仅提供刚度和回复力，还能与粘弹性材料共同耗能。

图1 自复位耗能连梁示意图Fig.1 Schematic drawing of the dampers in self-centering damping coupling beam

2 剪力墙结构概况

选取文献[12]中的一幢10层钢筋混凝土剪力墙结构中的一榀双肢剪力墙进行研究。剪力墙结构层总高为30 m，层高为3 m。抗震设防烈度为8度，场地类别为Ⅲ类，设计地震分组为第1组，特征周期为0.45 s。楼面恒荷载为4.0 kN/m2，活荷载为2.0 kN/m2。墙肢截面高度3 000 mm，墙厚250 mm，连梁跨度2 100 mm，截面高900 mm，跨高比为2.33。墙肢及连梁混凝土强度等级为C40，纵筋、箍筋及架立筋的强度等级均为HRB335。结构尺寸及墙肢、连梁配筋见图2。

图2 剪力墙结构具体尺寸及配筋图(mm)Fig.2 Specific dimensions and reinforcement diagram of shear wall structure (mm)

自复位耗能连梁中的复合阻尼器是采用基于承载力需求的等刚度设计方法进行参数设计。为实现新型自复位耗能连梁中阻尼器SMA单元在地震作用下先于连梁非耗能段屈服而耗能的目的，设计时，使连梁非耗能段的抗剪承载力Fy与连梁阻尼器的屈服承载力Vb之间满足Fy≤Vb。为保证带自复位耗能连梁的联肢剪力墙结构在多遇地震即小震作用下有足够的抗侧刚度，保证对剪力墙墙肢提供足够的约束，新型自复位耗能连梁的刚度与普通钢筋混凝土连梁刚度的比值不应小于0.5，不宜小于0.7[13]。出于偏安全的角度考虑，设计时采用等刚度设计准则，即新型自复位耗能连梁的刚度和普通钢筋混凝土连梁的刚度接近。本文中阻尼器中粘弹性材料层在大震作用下最大剪切变形设计为γ=150%，粘弹性单元刚度不应超过SMA单元刚度的10%。具体的设计流程见图3。

图3 设计流程图Fig.3 Design flow chart

粘弹性连梁阻尼器、自复位SMA复合连梁阻尼器以及连梁中，预埋件钢板和阻尼器钢板均选用Q345。按照上述设计方法及设计流程，得到阻尼器具体参数见表1。

表1 阻尼器设计参数Table 1 Parameters of dampers

3 剪力墙有限元模型的建立

为了更加清晰地分析新型复合连梁阻尼器对联肢剪力墙地震响应和损伤的控制效果，建立了普通钢筋混凝土联肢剪力墙结构模型(CBW)、粘弹性连梁阻尼器的联肢剪力墙结构(VCBW)以及带自复位SMA复合耗能连梁的联肢剪力墙结构模型(SVCBW)。VCBW中粘弹性阻尼器参数与VCBW中复合阻尼器的粘弹性单元材料参数相同。

3.1 材料本构模型

采用大型通用有限元软件ABAQUS建立有限元模型。墙肢和连梁中的混凝土采用ABAQUS自带的混凝土塑性损伤模型，墙肢暗柱的混凝土部分和模型中所有钢筋采用韦锋等[14]开发的用于模拟杆系单元的混凝土材料和钢筋材料的单轴滞回本构模型。

3.2 单元选取

剪力墙墙肢(不包括边缘构件即暗柱)和连梁均采用分层壳单元S4R模拟，可通过关键字rebar layer定义墙肢和连梁内钢筋材料特性。对于剪力墙暗柱，则采用Timoshenko纤维梁单元B31模拟，梁单元中钢筋可通过关键字rebar以纤维的方式插入。最后，通过Stringer共节点绑定的方式将剪力墙墙肢与暗柱连接在一起，以实现两者之间的共同受力。建立CBW有限元模型如图4(a)所示。

对于VCBW和SVCBW两种结构中连梁阻尼器的模拟，粘弹性材料力学特性通过Kelvin模型表达，该模型由一个线性弹簧单元和一个线性阻尼单元并联。其输出力可表示为

Fd=kdu+cdu

(1)

(2)

式中：Fd为粘弹性单元输出力；kd、cd分别为粘弹单元等效刚度和等效阻尼；u为阻尼器位移；G′、G″分别为粘弹性材料存储模量和耗能模量；A、h分别为粘弹性层剪切面积和厚度；ω为加载圆频率。

在ABAQUS中，采用其自带的特殊连接单元，即线性弹簧Spring单元和阻尼单元Dashpot并联在一起，即Spring/Dashpots连接器模拟基于Kelvin模型的粘弹性材料的宏观简化本构模型。其中，线性弹簧Spring单元赋予等效刚度系数kd，阻尼单元Dashpot单元赋予等效阻尼系数cd，即可构成一个等效的Kelvin-Voigt模型。SMA丝束采用三维二节点桁架单元T3D2模拟，并赋予其ABAQUS自带的超弹性材料本构模型。SVCBW的复合连梁阻尼器采用将桁架单元和Springs/Dashpots特殊连接器并联在一起模拟。为避免应力集中，将非耗能段与阻尼器相连部分的材料设置为L型刚臂，两端刚臂用平行铰接链杆连接，并赋予其Link连接属性，Turss单元与刚性体之间用分布耦合约束Coupling连接。同时，为体现连梁的变形损伤特性，可将连梁非耗能段混凝土材料的强度等级设置为C35[8]。在ABAQUS中建立的VCBW结构和SVCBW结构的有限元模型及其阻尼器连接示意图分别如图4(c)、(d)所示。

图4 VCBW和SVCBW的有限元模型Fig.4 FEM of VCBW and SVCBW

4 动力时程分析

4.1 模态分析

分别对VCBW、VCBW和SVCBW这3种结构进行模态分析，前3阶3种结构自振周期对比见表2。可以看出，VCBW结构前3阶自振周期与CBW结构相差较大，主要是由于VCBW结构连梁阻尼器刚度小，为结构提供的等效刚度小，使VCBW结构的自振周期较CBW结构增大；而SVCBW结构的前3阶自振周期与CBW结构相近，说明两种结构的刚度相近。

表2 结构前3阶自振周期对比Table 2 Comparison of the first three orders of natural vibration period

4.2 地震波的选取

考虑模型的场地类别、设防烈度和地震波选取原则等因素，选取2条天然波LWD_DEL AMO BLVD_00_nor波(LWD)、EMC_FAIRVIEW AVE_00_w波(EMC)和一条人工波，选取地震动持续时间为20 s。图5给出了3条地震动的时程曲线。各地震动加速度反应谱及其平均值反应谱与8度小震的规范设计反应谱的对比，如图6所示。由图6可见，选取的3条地震动的平均反应谱和规范反应谱吻合较好。设防烈度为8度，多遇地震和罕遇地震的加速度峰值分别为70、400 cm/s2。

图5 选取的地震动时程曲线Fig.5 Time history curves of the selected earthquake emotions

图6 地震波反应谱和规范反应谱的对比Fig.6 Comparison of acceleration spectrum

4.3 地震响应结果分析

4.3.1 楼层层间剪力图7给出了3个结构在多遇地震和罕遇地震两种不同设防烈度作用下3条地震波输入时各层最大层间剪力的平均值对比情况。可以看出，无论在多遇地震还是罕遇地震作用下，SVCBW结构和VCBW结构的最大层间剪力均值都小于CBW结构。在多遇地震作用下，VCBW结构和SVCBW结构的基底剪力相近，分别比CBW结构降低了14.54%和14.61%。这说明在小震作用下，粘弹性阻尼器和新型复合阻尼器就都能耗散地震能量，新型复合阻尼器对层间剪力的控制效果与粘弹性阻尼器控制效果相差不大；在罕遇地震作用下，VCBW结构和SVCBW结构的最大基底剪力均值较CBW结构分别减少11.65%和14.73%，在所有楼层，SVCBW结构层间剪力都要明显小于VCBW结构，这说明在罕遇地震下，新型复合阻尼器对层间剪力的控制效果要优于VCBW，SMA丝束已充分参与耗能。

图7 楼层剪力均值对比Fig.7 Comparison of mean shear forces between floors

4.3.2 楼层层间位移角图8给出了3个结构在多遇地震和罕遇地震作用下3条地震波输入时最大层间位移角的平均值对比情况。可以看出，无论在多遇还是罕遇地震作用下，粘弹性阻尼器并不能明显降低结构的位移响应，甚至会放大结构的位移响应。这是由于安装粘弹性阻尼器削弱了连梁的刚度。而新型复合阻尼器能够显著降低结构的位移响应：多遇地震作用下，最大层间位移均值由VCBW的0.909 38‰降到SVCBW的0.833 76‰，3种结构的层间位移角均小于规范的层间位移角限值1/1 000。罕遇地震作用下，最大层间位移角均值由6.86‰降到5.968‰，且新型复合阻尼器还具有较大的弹塑性层间变形富余。3种结构的层间位移角均小于规范的层间位移角限值1/100，连梁跨中安装新型复合阻尼器能够有效提供剪力墙结构的附加刚度。

图8 楼层层间位移角均值对比Fig.8 Comparison of mean value of displacement angle between floors

4.3.3 阻尼器滞回曲线分别选取VCBW结构和SVCBW结构在LWD地震波罕遇地震作用下层间位移角最大的楼层即第6层连梁中阻尼器为代表，查验阻尼器的耗能与复位情况。图9所示为该工况下第6层粘弹性阻尼器和新型复合阻尼器在LWD地震波8度罕遇地震作用下的滞回曲线。可以看出，新型复合阻尼器滞回曲线较粘弹性阻尼器更加饱满，在地震全过程中耗能稳定，残余位移大大减小，新型复合阻尼器在位移约为2 mm时进入屈服，新型复合阻尼器能够在地震作用下发挥很好的复位和耗能效果。

图9 阻尼器滞回曲线Fig.9 Hysteresis curve of dampers

4.3.4 剪力墙结构受拉损伤以EMC地震波为例，给出3个结构在罕遇地震作用下的受拉损伤云图，如图10所示。可以看出，在罕遇地震作用下，SVCBW结构连梁先于墙肢发生屈服，起到了很好的保护墙肢作用，达到了延性设计要求。罕遇地震作用下，VCBW粘弹性阻尼器能够很好地耗能从而保护连梁，连梁只有少许部位出现损伤，但由于刚度的降低，导致墙肢底部出现较严重的受弯损伤；罕遇地震作用下，CBW结构连梁损伤程度较设防地震较为严重，出现全跨度方向上的损伤，墙肢底层也破坏严重，墙肢损伤由底层延伸至第4层，而SVCBW结构连梁部分只有轻微损伤，墙肢除根部少量区域破坏严重，损伤面积也较无控结构大为减少。这是因为，在地震作用下，阻尼器先于连梁屈发生服，结构变形耗能都集中在阻尼器上，有效地保护了连梁和剪力墙墙肢。由上可知，安装新型复合阻尼器对剪力墙结构损伤的控制效果最为显著，安装该复合阻尼器既能满足先于墙肢和连梁耗能而保护主体结构的目的，又能充分保证剪力墙结构的抗侧刚度。