污水处理厂综合楼结构抗震超限验算与措施

2021-01-21张桢

城市道桥与防洪 2021年1期

张桢

［上海市政工程设计研究总院（集团）有限公司，上海市200092］

1 概述

本文工程为上海某污水处理厂工程。该工程中的综合楼由办公区域、展示区域、办公区域三部分构成。综合楼采用现浇钢筋混凝土异形柱框架-剪力墙结构；基础采用桩+ 全现浇钢筋混凝土条形承台基础形式。地下室埋深为2.920 m，综合楼以地下室顶板面作为嵌固端，顶板厚度均取180 mm。混凝土强度等级：C35，P6。上部结构最大高度约为13.75 m，未超过设防烈度为7 度时的异形柱框架-剪力墙结构的最大适用高度（40 m）；上部混凝土强度等级取C30。该综合楼为平面、竖向规则性超限多层建筑，设计中考虑空间分析（SATWE 与PMSAP）两种程序进行验算分析比较，分析方法为扭转耦联的CQC 振型分解反应谱法，同时补充计算多遇地震下的弹性动力时程分析，充分考虑较多振型以充分考虑高阶振型的影响。

2 结构超限情况分析

建筑形体及其构件布置的不规则性包括平面不规则和竖向不规则，具体划分依据《建筑抗震设计规范（2016年版）》（GB 50011—2010）中3.4 节及《混凝土异形柱结构技术规程》（JGJ 149—2017）中相关规定。结构设计时需首先判断其不规则性，通过分析，该单体的不规则性情况分析见表1。

依照规范，对照该工程进行判断：

（1）建筑物最大高度约为13.75 m，按抗震设防烈度7 度设计，未超过规范异形柱框架-剪力墙结构的最大适用高度（40 m）。

（2）根据SATWE 计算结果，在考虑偶然偏心影响的地震作用下，楼层水平位移和层间位移的比值如下：综合楼中单元（展示区域）1.39，大于1.2，属于平面不规则结构，但小于《建筑抗震设计规范（2016年版）》（GB 50011—2010）中不大于1.50 的规定，同时满足《混凝土异形柱结构技术规程》（JGJ 149—2017）中不大于1.45 的限值。

（3）地下室顶板作为上部结构的嵌固端，局部区域楼板洞口宽度与该层楼板典型宽度比值大于现行规范的限值50%。如综合楼（A～M 轴楼梯间加南北采光井开洞处）为79.74%，属平面不规则结构，但楼板的开洞面积与该层楼面面积的比值，综合楼为18.45%，小于《建筑抗震设计规范（2016年版）》（GB 50011—2010）中规定的30%的要求。

（4）底层至三层局部平面凹进长度：综合楼左单元（办公区域）底层至三层4～6/C～E 轴处为40.87%，均大于现行规范限值30%，属于平面不规则结构。

（5）二层及以上楼板局部区域，楼板有效宽度与该层楼板典型宽度比值的最不利处：综合楼左单元（办公区域）二至三层1～6/C～E 轴处为19.23%；综合楼中单元（展示区域）二至三层8～14/C～F 轴处为41.36%。均大于现行规范限值50%，属于平面不规则结构。

（6）三层局部收进的水平向尺寸与下层的比值：综合楼左单元（办公区域）5～1/7/F～L 轴处为35.31%；综合楼中单元（展示区域）8～9/7/A～C 轴处为32.12%；综合楼中单元8～14/E～K 轴处为30.42%或40.28%。均大于现行规范限值30%，属于竖向不规则结构。

表1 单体的不规则性情况分析

（7）第四层小面积楼层，计算中定义为小塔楼，计算过程内力放大系数取1.5。

综上所述，该综合楼为平面、竖向规则性超限多层建筑。

3 结构超限计算及对策

综合楼在结构分析与计算中采取了以下超限对策：

（1）通过桩位的合理布置，使群桩形心尽量和上部结构荷载中心重合，同时控制建筑物中心最大计算沉降量，以减少房屋的不均匀沉降，中心计算值不大于5.0 cm。通过加强地下室刚度，充分提高建筑物调节不均匀沉降差的能力。实际计算中发现综合楼中心计算沉降量为3.16 cm，符合现行规范要求。

（2）对上部结构单元拼接后，可能造成的平面不规则（如平面凹口大于30%或楼板有效宽度小于50%），通过设置抗震缝使其满足现行规范要求。

（3）设计中通过空间分析（SATWE 与PMSAP）两种程序进行验算分析比较，分析方法为扭转耦联的CQC 振型分解反应谱法。同时补充计算多遇地震下的弹性动力时程分析，并选用较多振型以充分考虑高阶振型的影响。综合楼采用整楼和上部各单元模型，进行结构分析和SATWE 包络配筋。

为使保证率更高，该综合楼设计中共选用了五组实际记录和两组人工模拟时程曲线进行补充计算，弹性动力时程分析所用地震加速度时程的最大值（cm/s2），多遇地震时取35，罕遇地震时取200。计算结果表明：

a. 多组时程波的平均地震影响系数曲线与CQC振型分析反应谱法所用的地震影响系数曲线相比均小于20%的结构主要振型的周期点。

b. 每条时程曲线计算所得结构底部剪力与CQC振型分析反应谱法计算结果相比，均大于65%。

c. 多条时程曲线计算所得结构底部剪力的平均值与CQC 振型分析反应谱法计算结果相比，均大于80%。

（4）对扭转不规则，则增强建筑物周围刚度，提高结构的抗扭能力；对结构第一、二、三周期中扭转分量所占比例调整至合理范围；尽量减少结构质心与刚心之间的偏心，降低结构的扭转效应，如均匀布置抗侧力构件等措施，使位移比控制小于1.45。且结构分析时，充分考虑了双向地震扭转效应影响。

该工程中综合楼两种空间分析程序（SATWE/PMSAP）位移角及位移比计算结果见表2。

表2 两种空间分析程序（S ATWE/P MS AP）位移角及位移比计算结果

扭转周期及平动周期计算结果见表3。

有效质量系数、楼层最小地震剪力系数值计算结果见表4。

该层与相邻上层的竖向侧向刚度比（Ratx1、Raty1）计算结果见表5。

表3 扭转周期及平动周期计算结果

表4 有效质量系数、楼层最小地震剪力系数值计算结果

分析上述表格中数据可知，SATWE 和PASAP两种空间分析程序计算所得的结构各项性能指标均满足现行规范要求。

（5）对传递整个地震水平力的重要构件。如地下室顶板及各层楼板连接薄弱处（凹口大于30%、楼板有效宽度小于50%处），采取以下措施：

表5 与相邻上层的竖向侧向刚度比计算结果

a. 地下室顶板作为嵌固端，拟采取的措施如图1 所示。

图1 地下室顶板嵌固条件分析图

原设计顶板嵌固条件分析：

情况1 处：

开洞率：12.28/15.40=79.74%＞50%。

楼板有效宽度：2.420 m。

平面不规则超限。

情况2 处：

开洞率：7.74/15.40=50.26%，接近50%。

楼板有效宽度：8.260 m。

内侧楼板宽：1.940 m＜2.0 m。

平面不规则超限。

情况3 处：

开洞率：9.23/15.40=59.93%＞50%。

楼板有效宽度：5.720 m。

平面不规则超限。

整体楼板开洞率：102.91/558.07=18.45%。

在尽量不影响建筑方案和功能的情况下，拟采取的加强措施如下：

情况1 处：

在南侧增设结构钢筋混凝土和楼板，以增加有效楼板宽度，同时确保南侧楼板宽度不小于2.0 m。

在建筑物两侧，采光井处（A、C、M 轴），加强纵向剪力墙与山墙连接，以有效传递抗震水平剪力。

情况2 处：

在南侧增设结构钢筋混凝土和楼板，以增加有效楼板宽度，同时确保南侧楼板宽度不小于2.0 m。

情况3 处：

在南侧增设结构钢筋混凝土和楼板，以增加有效楼板宽度，同时确保南侧楼板宽度不小于2.0 m。

b. 增加楼板厚度，地下室顶板厚度取180 mm，上部室内楼板厚度取不小于120 mm，卫生间楼板取不小于100 mm。板内双层双向配筋，且单层单向配筋率不小于0.25%。

c. 结构分析时，该范围或洞口周围的楼板定义为弹性楼板。

d. 在多遇地震力作用下，控制板内混凝土主拉应力不超过混凝土轴心抗拉强度标准值ftk（经PMSAP弹性楼板分析，楼板的最大主拉应力为829 kN/m2，小于C30 混凝土抗拉强度标准值2010 kN/m2）。

e. 在设防地震力作用下，控制楼板内受力钢筋不屈服。例如：180 mm 厚地下室顶板，综合楼在设防地震力作用下，最不利点所需钢筋面积A1=（0.6934×2.875×180×1000/360）×0.5=498.38（mm2），在恒活作用下所需钢筋面积A2=360 mm2，即A1+A2=858.38 mm2。实配φ10@90（873 mm2），故可满足现行规范要求。其余各层验算结果均可满足现行规范要求。

（6）加强结构延性设计，严格控制墙、柱结构轴压比，对底层加强部位采取较严的抗震措施，如设置一定数量的剪力墙，控制剪力墙承担的底部地震倾覆弯矩百分比不小于50%，可满足框架-剪力墙结构要求，以增强结构在地震作用下的抵抗能力。该综合楼墙、柱最大轴压比见表6。