焊前预处理对AlSi10MgMn真空压铸件与铝型材MIG焊接气孔的影响

2021-01-20杨海梁琳肖帆万宇孙东亮熊扬扬

汽车工艺与材料 2021年1期

杨海梁琳肖帆万宇孙东亮熊扬扬

（1.江西江铃集团新能源汽车有限公司，南昌330013；2.南昌市车用轻量化材料应用工程技术研究中心，南昌330013）

1 前言

由于环境危机及节能减排的需求，汽车轻量化成为汽车行业发展的重要方向，目前由于铝合金真空压铸件集成度高、减重效果好等特点广泛应用于汽车行业[1]。汽车用AlSi10MgMn 铝合金真空压铸件(以下简称SF36)与铝型材主要的连接方式为自冲铆接[2]和热熔自攻丝连接[3]，其次为MIG焊接等[4]，由于铝型材是挤压成型，属于变形铝合金，本体含氢量和疏松均较低，焊接时一般气孔率较低，而SF36 与铝型材的MIG 焊接过程很容易产生气孔[5]，而气孔对焊接接头的强度特别是疲劳强度有着较大的影响[6-7]，这在一定程度上限制了其应用，对于SF36 焊接气孔的来源主要是3 个方面[8-9]，一是铸件本体中含有杂质和较多固溶氢；二是铸造充型过程中卷入较多的气体；三是焊接过程中工件的表面油污、焊丝表面和保护气中的水分及空气中的水汽。在焊接过程中由于活泼的铝和水易反应产生氢，氢的溶解度在熔池液体状态到固体状态时相差20倍(在钢中只相差不到2 倍)，从每100 g 含氢量为0.69 mL 陡降到0.036 mL，熔池凝固后大量氢无法溢出形成气孔[10]。Komazaki[11]对每100 g Al 含氢量分别为1.6 mL 和3.5 mL、Si 含量为7.5%的铝合金真空压铸件进行了MIG 焊接研究，选用焊丝为4 043 和5 356两种，结果发现当铸件含氢量为1.6 mL Al 时采用4043 和5356 焊丝均能得到较高质量的焊接接头，当铸件含氢量为3.5 mL Al时采用4 043焊丝能得到较高质量的焊接接头。对于SF36 和型材焊接接头，剖面气孔率为1.23%时认为是质量较好的焊接接头[12]，当降低焊接环境的大气压力时，并采用激光焊接时，能显著降低SF36的焊缝气孔率[5]。但目前对如何减少SF36 真空压铸件MIG 焊接气孔的相关研究鲜有报道。基于公司开发的全铝弧焊车身项目对真空压铸件SF36与6063-T6铝型材的焊接气孔改善进行了研究，主要考虑从生产线可实施角度对焊接试样进行了焊前处理，然后进行MIG焊接，分析其对焊接气孔的改善效果，焊前预处理包括依次对焊接试样进行氧化皮打磨、酒精清洗和预热处理，打磨和酒精清洗主要目的是为了去除SF36和铝型材表面的氧化皮和油污，预热处理主要是进一步去除试样表面水分，从而从适应实际生产角度减少焊接气孔的影响因素。

2 试验

材料采用厚度为2.5 mm 的SF36-T7 真空压铸铝合金和厚度为2 mm 的6063-T6 铝合金型材，材料成分和力学性能分别见表1 和图1，试样长度约为120 mm，宽度约为60 mm，焊接形式采用对接，设置空白对照组和试验组，空白组和试验组均为3组平行样品，空白对照组为不进行焊前处理，直接进行对接焊接。试验采用伏能士TPS 4 000焊机，焊接电流为80 A，保护气(99.99%Ar)流量为15 L/min，环境温度20 ℃，环境湿度为49%。试验组进行焊前处理，包括氧化皮打磨、酒精清洗和预热处理(100 ℃鼓风干燥箱中放置30 min)，焊接参数同空白对照组。焊缝打磨后表面及剖面气孔拍照观测采用体式显微镜进行，并通过Image-Pro Plus 6.0 进行焊缝气孔率统计，材料本体及焊缝力学性能采用MTS 万能拉力机进行测试，焊缝剖面的显微硬度采用显微维氏硬度计检测。

图1 SF36铝合金真空压铸件和6063-T6型材力学性能

3 结果与讨论

分别对试验用的SF36 真空压铸铝合金试验件和6061-T6 铝合金型材进行氢含量测试，结果分别为3.34 mL/100 g Al 和0.43 mL/100 g Al，发现SF36 真空压铸铝合金试验件氢含量远高于6061-T6 型材，所以在MIG 焊接后SF36 焊接接头气孔率会明显高于铝型材，另外对SF36 真空压铸铝合金试验件进行X 光检测，确定焊接区域是否存在充型卷气形成的气孔，如图2所示，发现试验试片焊接区域充型过程基本无气孔缺陷。

为研究焊前处理(氧化皮打磨、酒精清洗、100 ℃鼓风干燥箱中放置30 min的预热处理)对SF36与型材MIG焊接气孔的影响，将试验分为2组，即空白对照组和试验组，空白组表示不经过任何前处理直接焊接，试验组表示经过如上述前处理后进行焊接，焊接后焊缝分别进行表面打磨和剖面切割后观察气孔状态，空白对照组表面部分打磨后气孔分布如图3 所示，发现图3a 和图3c 表面有较为明显的气孔，同时对空白组剖面进行气孔检测，检测位置为距离起弧位置15 mm的A1、A2、A3剖面及分别与其间隔15 mm位置的B1、B2、B3、C1、C2、C3剖面，剖面气孔分布如图4所示，发现9个剖面中7个剖面具有明显气孔，气孔最大直径0.64 mm，气孔主要集中在焊缝接近表面位置。

图2 SF36真空压铸铝合金焊接试验件X光照片

图3 空白对照组表面打磨后气孔分布(a-c)

图4 空白对照组剖面气孔分布

试验组表面部分打磨后气孔分布如图5 所示，发现表面基本无可见气孔，和空白对照组一致，在相同位置取剖面试样，分析气孔分布状态，如图6 所示。发现9 个剖面试样中3 个具有明显气孔，气孔最大直径0.45 mm，气孔主要集中在焊缝表面，采用Image-Pro Plus 软件对空白对照组和试验组的剖面的气孔率进行了统计对比，如图7所示，9 个焊缝剖面的气孔率有小到大排序，发现空白对照组的气孔率明显高于试验组，空白对照组的平均气孔率为1.14%，试验组的平均气孔率为0.73%，Wiesner 等[12]认为SF36 真空压铸件焊缝气孔率为1.23%是质量优良的接头，发现空白对照组有4 组气孔率超出1.23%，而试验对照组只有1 组超出。

图5 试验组表面打磨后气孔分布(d-f)

图6 试验组剖面气孔分布

图7 试验组和空白对照组气孔率统计

另外对空白对照组和试验组的焊缝力学性能及焊缝剖面的显微硬度进行了分析，如图8 所示，发现焊缝中心区域的硬度最大，远大于热影响区和母材区，距离焊缝中心位置5～15 mm 区间的显微硬度变化不大，可见SF36 与6063-T6 型材焊接在该区间受热影响并不明显，经过焊前处理后的焊接接头显微硬度并未发生变化，并对空白对照组和试验组的焊接接头力学性能进行对比。如图9 所示，两者之间焊缝强度基本相同，试验组为平均178 MPa，空白对照组平均为184 MPa，断裂在型材侧，断裂强度约为型材抗拉强度75%。