变制冷剂流量多联机系统加全热回收式新风换气机探讨

夏 军

(汉嘉设计集团股份有限公司,浙江 杭州 310005)

目前变制冷剂流量多联机系统设计中盲目采用面积指标进行设计选型,不进行详细的负荷计算,容易造成实际设计选型偏大,不符合《公共建筑节能设计标准》要求。本文以杭州市一栋办公楼为例,进行详细的负荷计算、设计选型,总结出设计选型的应注意事项。

1 设计概况

某办公楼位于杭州,共6层,建筑高度24.8 m,1层层高为4.5 m,2～6层为标准层,层高为3.9 m。空调系统采用变制冷剂流量多联机系统和全热回收式新风换气机。每层设置一套独立的变制冷剂流量多联机系统,变制冷剂流量多联机VRF室外机均设置于屋顶。以第二层为例进行负荷计算,设计选型。二层室内机均采用双向气流嵌入式室内机。二层冷媒管平面布置见图1,第二层空调面积为561.4 m2。

就在同一年，日本另一家钟表制造商精工表（SEIKO）也推出新款了一款名为Diashock的防震器，这款防震器与前述的两款瑞士防震器较为接近，仅有弹簧片略有不同，外型像是特殊的三叶草造型（见图10），与托钻的接触点也较多，成为精工的主要防震器。后来精工也在其它个别机心上采用过类似于长方形的弹簧片防震器（见图11），但厂方还是以Diashock防震器作为名称。

2 VRF多联机系统设计流程

VRF多联机系统设计流程见图2[1]。

3 室内全热冷负荷、冬季室内热负荷及新风量

经负荷计算可知,2层每个房间新风量及夏季室内冷负荷见表1,2层每个房间室内机实际制冷量、制热量见表2，2层每个房间新风量及冬季室内热负荷见表3。

4 室内机选型

根据平面布置图和室内外高差,实际等效配管长度为86.2 m,查该产品的设计手册,制冷量长度修正系数为0.97。制热量长度修正系数为1,融霜修正系数[2]为0.872,不同品牌制冷量/制热量长度修正系数、融霜修正系数有所不同。经修正后的室外机设计工况下的制冷量：62.4×0.97=60.528 kW；制热量：59.34×0.872=51.74 kW。

站区长一般是党政责任“一肩挑”。制定《党支部议事规则》《党支部党建工作考核细则》和思想政治工作量化考核制度，开展季度巡查半年检查、年度考核，由公司党委组建考评组，听汇报、查资料，现场家家跑到、问题一一指出，分别对照细则和考核表进行考核打分，用“直角尺”找差距。

有些有机溶剂具有强极性，对纤维素具有润胀作用，能够促进纤维素的溶解。在纤维素催化转化制备5-HMF的反应中，使用有机溶剂体系时无需加入无机酸，反应周期较短，产物便于处理，因此有机溶剂体系可作为制备5-HMF的溶剂体系。

η=(h21-h22)/(h21-h11)

(1)

系统中每个室内机的实际制冷/制热量=(实际制冷/制热量×室内机的额定容量)/室内机的总计额定容量[1],根据上述计算原则可知,每个房间室内机的实际容量见表2。

制冷工况：h21=90.093 kJ/kg，h11=56.082 kJ/kg。根据全热回收效率计算公式可知h22=69.006 kJ/kg。

h11为设计工况下室内空气状态点比焓；

h22为经全热交回收是新风换气机处理后进入室内的新风状态点比焓。

二层室内新风冷负荷Q= (h22-h11)×ρ×V=7.302 kW。根据每个房间的新风量,可以计算出每个房间的新风冷负荷,见表1。

秦明月盯着警员把装了尸体的纸箱抬上车，又站在大厅进口处向四下扫视，门外密密麻麻的人群有一个家伙伸着脖子高声喊他：“秦队，秦队长。”正是边峰在警戒线外喊他。

上海作为国内工业用化学品的主要出口口岸，企业在其对外贸易中遭遇的贸易壁垒数量众多、情况复杂，应对贸易壁垒、扩大产品出口的需求也最为迫切。在授牌仪式上发布的《2018“一带一路”背景下上海工业化学品贸易壁垒研究报告》就是通过介绍全球、我国及“一带一路”沿线主要国家工业用化学品总体发展趋势及贸易状况，分析当前我国在“一带一路”沿线国际贸易中遭受的技术性贸易壁垒及“两反一保”贸易救济措施情况，以及遇到的贸易困境，进而结合上海工业用化学品的发展现状、贸易现状，提出应对贸易壁垒的上海对策和上海建议。

图1 第二层冷媒管平面布置

表1 第二层每个房间的新风量及夏季室内冷负荷

注：①室内总冷负荷为室内新冷风负荷与室内冷负荷之和。

表2 室内机实际制冷量、制热量计算表一

注：①室内总冷负荷为室内新冷风负荷与室内冷负荷之和。

表3 室内机实际制冷量、制热量计算表二

注:②室内总热负荷为室内新风热负荷与室内热负荷之和。

图2 VRF多联机系统设计流程

根据房间新风冷负荷和室内冷负荷,可求出室内总冷负荷,进行室内机初步选型,见表1。

制热工况：h21=3.193 kJ/kg，h11=35.08 kJ/kg。根据上面已知条件h22=25.83 kJ/kg。室内新风热负荷Q= (h22-h11)×ρ×V=5.224 kW。根据每个房间的新风量,可以计算出每个房间的新风热负荷,见表3。

5 室外机选型

根据表1可知室内机夏季制冷总容量为64.5 kW,故选择额定工况下制冷量61.5 kW,制热量为69 kW的室外机。设计室外环境工况下查该产品设计手册,可知室外机设计工况下制冷量为62.4 kW,制热量为59.34 kW。

参考某品牌在设计工况点时全热回收式新风换气机焓回收效率为：制冷为0.62,制热为0.71。根据全热回收效率计算公式。

粗选磁场强度110 kA/m，精选磁场强度110 kA/m，扫选磁场强度110 kA/m。磨矿细度80.00%-0.074 mm，给矿浓度35.00%。试验结果见表9，试验原则流程图及数质量流程分别见图3、图4。

6 室内机实际制冷/制热量计算

式中：h21为设计工况下室外空气状态点比焓；

由表2可知房间103、房间118室内机实际容量小于房间的总冷负荷,故需要调整室内机容量,重复上述过程,经调整后室外机容量不变,调整后的室内机实际容量满足房间总冷负荷。

根据表2选型结果,对室内机冬季实际制热量进行复核,见表3。经复核室内机实际制热量满足房间热负荷要求。

7 结 语

1) 单层空调面积为565.4 m2,根据表2可知计算空调室内冷负荷指标为85.38 W/m2,计算空调室内总冷负荷指标(含部分新风冷负荷)为98.3 W/m2,室内机装机容量为66.1 kW,室内实际装机容量面积冷指标为117.7 W/m2。在VRF多联机系统设计时不经负荷计算,直接采用面积指标进行估算选型,且所选择的面积指标较大,偏离设计工况较大。通过上述计算可知室内机实际装机容量相对较小。

2) 当空调系统采用VRF多联机系统加全热回收式新风换气机系统时,室内机的选型应考虑新风负荷。

3) VRF多联机系统在实际运行过程中,由于室内机、室外机换热盘管管外积灰且室内机和室外机的积灰程度不一样,对于传热效果的影响程度不一样,在室内机设计选型时,建议应对空调冷、热负荷进行修正,修正的系数取值目前无参考数值,建议须咨询相关厂家。

4) 另外长期使用后全热交换器换热效率的衰减,造成室内机需承担更多的新风冷热负荷,室内机、故室外机选型也要考虑这个因素。