激光熔覆锤击系统控制电路的设计

2020-04-24张旭方郭开波

机械制造与自动化 2020年2期

张旭方，郭开波

(苏州大学机电工程学院，江苏苏州 215021)

0 引言

中空激光熔覆是一个局部快速加热和冷却的过程，它引起的不均匀温度场和应力场，使成形件内部产生较大的残余应力，从而导致成形件发生开裂和翘曲，严重影响熔覆成形件的质量[1]。锤击是熔覆过程中对熔覆层的处理，以消除或者减小熔覆层残余应力的一种加工工艺。锤击带来的振动效果可以抑制熔覆层缺陷的产生，而且可以使熔池凝固的速度加快，结晶组织被锤碎，经过再结晶形成较细小的晶粒，组织的塑性韧性提高，力学性能得到了改善。所以操作方便的锤击法可以节约大量的能源和资金，带来巨大的经济效益。因此，国内外学者进行了关于锤击的一系列研究，SIMONEAU[2]等研究了锤击法消除不锈钢材料的焊接结构件的焊接残余应力；SIDHOM[3]针对不锈钢研究表明，锤击处理可显著提高焊接接头的疲劳强度；王晓鹏[4]对激光模具修复锤击消除应力方法研究，分析了在不同锤击力和锤击频率下，对焊接中应力的影响，但在进行锤击试验时准确控制锤击参数是个难题。为了提高系统参数的控制精度，实现锤击设备的低成本、高质量、高效率的目的，本文采用AT89C52[5]单片机为核心，从基于单片机控制系统出发，设计了锤击力和锤击频率的控制电路，完善了锤击力和锤击频率的准确、独立调节。

1 ANSYS模拟应力场的结果

为了研究熔覆层的应力分布情况，而熔覆层受到的主要拉应力是扫描路径方向，设为y方向，所以本文只讨论y方向上的应力。在熔覆层中心所得截面中选取节点A(x=0mm，z=0mm)、B(x=0mm，z=0.2mm)、C(x=0mm，z=0.4mm)、D(x=0mm，z=0.6mm)，是路径D到A方向，如图1所示。

图1 应力测试的路径

图2是应力场的仿真云分布图，图2(a)是冷却到40.4167s的等效应力Von Mises 的云分布图，熔覆层的最大应力达到241MPa，这时应力的分布基本上达到稳定。图2(b)中是x方向的应力云分布图，激光束中心处的拉应力值最大，达到279MPa。图2(c)是y方向上云分布图，应力的最大值是190MPa，但出现最大应力的地方(即图片中深色的区域)并不是很多，分布在27MPa～74MPa。z方向上应力大小如图2(d)所示，分布在209MPa～252MPa之间，而且分布比较均匀。

图2 应力场云分布图

根据前面的基本熔覆工艺参数，分别采用0N(未进行锤击处理)、400N、800N、1200N的力，在熔覆开始3s后单次锤击作用在节点D上，冷却到40.4167s后，对应的x方向和y方向的应力分布规律如图3所示。

图3 不同锤击力下熔覆层的残余应力分布

从图3(a)可以看出，熔覆层中x方向上的残余应力主要是压应力，随锤击力的增大，从节点D到A在熔覆层的残余应力逐渐增大，在熔覆层下0.2mm～0.3mm处残余应力发生大的跳变。从图3(b)可以看出，随着锤击力的增加，节点D到A各个位置都是呈现降低的趋势，残余应力不断减小；在不同锤击力的作用下，各个节点的残余应力降低的趋势是一致的，都是在熔覆层下0.3mm处应力达到最大值。产生这样情况的原因是，在x方向上表现出来的压应力，在y方向上表现出来的拉应力；在锤击力的作用下，使熔覆层金属质点沿径向流动，产生两维伸长，这种径向延伸抵消了残余拉伸应变，使y方向上的残余应力降低了。

2 锤击系统的总体设计

锤击系统设计思路是通过控制电流大小来控制锤击力的大小，改变电磁锤的通电时间来调节脉冲频率，控制电路的电源来控制电磁装置的启动和停止。系统框图如图4所示，单片机AT89C52发出信号，经过PWM恒频脉宽调制[6]电路，进行功率的调节，并且通过驱动器对信号进行放大，来控制电磁装置的控制开关。

图4 锤击控制系统框图

3 电路设计

3.1 控制电路电源的设计

控制系统的各个执行装置采用不同的驱动电压，所以在整个控制电路中要对220V的交流电源进行重新设计。提供适合执行装置的稳压电源，控制电路的电源设计如图5所示，在220V交流电通过变压器降压和整流电路的处理，使其产生+16V和-16V的电压，图中a和b的接线点的电压分别是+16V和-16V，用变压器中心抽头为地的±12V电源电路、7812正电压三端稳压集成块和7912负电压三端稳压集成块,再在±12V后接7805(正电压三端稳压集成块)和7905(负电压三端稳压集成块)就产生±5V的电源。

图5 电源设计的电路图

3.2 锤击力的控制电路

通过调节电流大小，可实现对锤击力控制。锤击力的控制电路如图6所示，单片机输出合适的电流，通过DAC0832转换器，送到比较器与采样得到的电流大小进行比较，后经PWM进行调节得到稳定的电流值，以输出的电流实现锤击力大小的控制。该电路由单片机、模数转换器DAC0832、运算放大器和电流的采样电路组成。

图6 锤击力的控制电路图

3.3 锤击频率的控制电路

频率控制的准确度，直接影响着熔覆层锤击实验的结果，因此频率的控制电路需要按要求的精度进行设计，如图7所示，当电磁锤通电，单片机AT89C52输出仿真频率相当的触发脉冲，通过调节输出脉冲的频率来实现频率的控制。频率的控制电路由功率驱动电路TLP250[7]、后接触发器4013和与非门4081组成，该控制电路可以完成调节频率，控制电路成为功率场效应管的驱动电路。

图7 锤击频率的控制电路图

3.4 步进电机的控制电路

锤击系统中为了准确调节锤击头的位置，采用步进电机更改锤击头的位置。锤击装置的步进电机采用86BYG450A作为执行装置，控制步进电机的驱动器采用MS-2H090M。步进电机的控制电路如图8所示，单片机AT89C52的P2.5和P2.6引脚输出信号连接在驱动器MS-2H090M的CP和DIR引脚，驱动器再和步进电机86BYG450A连接。DIR信号控制电机的正反转，单片机发出的CP脉冲的个数，使步进电机完成定位。

图8 步进电机驱动的控制电路图

4 试验结果与分析

根据上面设计的锤击装置，在中空激光熔覆时，对熔覆层进行锤击试验。为了解锤击前后熔覆层拉应力(沿路径D到A)的分布情况，对熔覆层采用X-350A型X射线衍射仪测定应力，测量时采用侧倾固定ψ交互关法定峰,倾斜角ψ依次选择0°、24.2°、35.3°、45°，扫描起始角为132°，结束时为125°，2θ扫描步距为0.1°，计数时间1.0s，准直管直径2mm。采用1∶1 的高氯酸与甲醇混合溶液，对锤击的熔覆层进行逐层剥离电解抛光，沿路径上的应力如图9所示。

图9 应力图

实验测得熔覆层应力和仿真时的趋势一致；从图9(a)可知，当锤击频率一定时，随着锤击力的增加，熔覆层沿D到A路径上应力降低的效果越明显；从图9(b)可知，当锤击频率一定时，随着锤击频率的增加，熔覆层沿D到A路径上应力消除越来越明显。

沿着节点的路径将熔覆层切开，通过镶样、磨样和腐蚀处理，用德国某公司生产的光学显微镜LaicaDM4000M[8]观察熔覆层的显微组织。熔覆层放大1000倍的金相图如图10所示。

图10 锤击频率4 Hz熔覆层金相组织图

图10(a)中的金相组织图显示的是没有进行锤击的熔覆层金相组织图，图10(b)-图10(d)分别是频率为4Hz时锤击力为400N、800N、1200N时的金相组织图，随着锤击力的增加，晶界被打破，晶粒进一步变小，组织的塑性韧性提高，其力学性能得到了改善。对比分析：可以看出锤击使熔覆层组织改善的原因是：1) 锤击使熔池凝固的速度加快，结晶组织被锤碎，经过再结晶形成较细小的晶粒；2) 熔池凝固的速度加快，析出强化相，产生固溶强化和沉淀强化，提高了接头组织的致密度，减少了表面缺陷。