轴承试验机液压缸薄膜材料对加载误差的影响

汪卫兵 吕赛赛 高奋武

摘 要：为了研究不同薄膜材料对轴承试验机液压加载系统液压缸加载误差的影响，提高液压加载系统的加载精度以及轴承试验机试验结果的可信度，采用有限元数值模拟实验与轴承试验机加载试验相结合的方法，对比分析使用3种薄膜材料的液压缸的加载误差比变化。研究发现薄膜材料的性能对液压缸加载误差影响明显，选用的3种试验材料中氟橡胶性能表现最好，对加载精度影响最小，丁晴橡胶表现次之，聚四氟乙烯性能对加载精度影响最大。试验结果表明：薄膜材料存在一定的边缘效应使得液压缸加载时薄膜不能很好的贴合活塞端面，这是液压缸加载误差的一个重要来源。为了克服上述问题提高液压缸的加载精度，提出并且验证了一种降低加载误差的方法，即通过调整液压缸装配时活塞端面预置位置，来减弱薄膜边缘效应对加载精度的影响。此外研究还发现随着试验加载载荷的增大，薄膜的弹性阻力、活塞与液压缸壁之间的摩擦力等因素对加载精度的影响会相对减小。

关键词：轴承试验机;加载误差;液压缸;薄膜材料

中图分类号：TH 137.9          文献标志码：A

文章编号：1672-9315（2019）05-0882-07

Abstract：In order to study the influence of different film materials on the hydraulic cylinder loading error of the bearing test machine hydraulic loading system，improve the loading accuracy of the hydraulic loading system and the credibility of the bearing test machine test results，it uses the method of combining finite element numerical simulation experiment and bearing test machine loading auxiliary test.The load error ratio change of hydraulic cylinder of three kinds of thin film materials was compared and analyzed.It is found that the properties of thin film materials have obvious influence on the loading error of hydraulic cylinder.The performance of the fluorine rubber in three kinds of test materials is the best，and the effect on loading accuracy is minimal.The performance of the nitrile rubber is the second，and the properties of PTFE have the greatest influence on loading accuracy.The test results show that a certain edge effect of the thin film material，leads to the result that the film can not fit well with the piston end surface when the hydraulic cylinder is loaded，which is an important source of hydraulic cylinder loading error.In order to overcome the above problems and improve the loading accuracy of the hydraulic cylinder，a method of reducing the loading error is proposed and verified.That is，the influence of the edge effect of the film on the loading accuracy is reduced by adjusting the preset position of the piston end surface during the assembly of the hydraulic cylinder.In addition，it is found that with the increase of the load，the influence of the elastic resistance of the film，the friction between the piston and the wall of the hydraulic cylinder on the loading accuracy will be relatively reduced.

Key words：bearing testing machine;loading error;hydraulic cylinder;film material

0 引 言

在軸承试验机中，为了模拟轴承的实际受载情况，要对被试轴承施加一定的轴向载荷和径向载荷[1]。轴承试验机常用加载方式有杠杆砝码加载、弹簧加载、静液压加载、液压比例自动加载、液压伺服加载等[2]。液压比例加载系统凭借其成本适中，控制精度高，载荷可控等优点，在轴承试验机中被大量使用[3]。目前常用的轴承试验机加载液压缸的压力可达0.5～6 MPa，一般不超过10 MPa[4]，传统液压缸结构无法达到很好的密封和加压效果，而液压缸作为液压加载系统的关键作用部件，其性能对整个液压加载系统的加载效果显得尤为重要。

在轴承试验机的实际使用中，发现液压缸活塞实际输出载荷F实与控制器中的设定载荷F试相比存在一定的误差[5]。针对这个问题，国内外学者对提高轴承试验机的试验精度、可信度以及液压加载系统的加载精度进行了大量研究。李兰杰等人采用伺服电动缸来取代传统的纯液压伺服加载方式，开发了基于PID控制算法为核心的全闭环控制算法，提高了系统加载精度[6]。付曙光等研究了摩擦力对伺服液压缸加载精度影响的机理，并开发了相关的测试试验软件[7]。郜立焕等研究了闭环控制电路对步进液压缸精度的影响，通过线性系统分析方法得出了其加载的精度指标[8]。贾善斌等主要研究了PID控制、模糊控制的控制方式对多级液压缸同步精度的影响，其研究表明模糊-PID控制算法能够较好地满足此液压系统的同步精度和稳定性要求[9]。黄杰等人研究了伺服电动缸加载系统中机械结构的摩擦、间隙等非线性因素对加载精度造成的影响，并基于三阶电动缸压力系统的力闭环自抗扰控制器实现了系统抗干扰能力强加载精度高的效果[10]。Xie Ning等利用遗传算法，优化可影响液压缸位置精度的PID参数，优化后的参数可以明显提高系统的加载精度[11]。Su Dong Hai等人在详细分析PID控制响应状态的基础上，采用模糊控制技术和表格模糊PID控制算法来满足液压加载系统的控制精度[12]。MaoHsiung Chiang等人开发了一种H-控制用于解决双输入单输出控制系统，此系统中伺服液压缸用于粗略定位，压电致动器用于精细控制。液压压电混合定位伺服系统可以在180 mm行程和约15 kg负载质量下达到约0.1 mm的精度[13]。Junbo Lei研究了额定流量对活塞位置精度的影响，并提出了新的系统结构及其控制方法，能够满足预期的活塞位置精度控制要求[14]。Jun Xiao等人研究了一种用于驱动具有多种速度选项的液压差速器气缸的液压控制模式，通过调节泵的速度和方向，使用2个不同的泵来控制油室两侧的气缸来达到精确控制的目标[15]。XiuXu Zhao等人基于液压缸泄漏故障机理，提出了一种基于位移信号和压力信号融合的液压缸故障诊断方法[16]。Hongjie Li等人提出了一种模糊PID控制器，解决了双向液压缸协同运动过程中产生的交叉耦合误差，可以在复杂恶劣的条件下实现较高的位置精度控制[17]。

通过分析液压缸的具体结构和工作原理，初步认为加载误差的来源可能有以下几个方面：①薄膜变形产生的弹性阻力;②薄膜存在一定的边缘效应导致薄膜不能很好的贴合活塞端面;③液压缸活塞端面面积小于理论面积;④活塞与液压缸壁存在摩擦力等[18]。文中根据薄膜液压缸薄膜的受力情况，通过实验比较了不同的薄膜材料对液压缸加载误差的影响，从而提出了一种改进液压缸装配参数的误差修正方法，有效提高了液压缸的加载精度。

1 液压缸加载误差的产生原因

1.1 液压缸工作原理

轴承试验机加载时通过计算机向控制器发送指令，控制比例减压阀输出一定压强的液压油，液压缸中的实际油压P实由液压缸内的压力传感器测得，并向控制器传送电信号，控制器接收此反馈电信号与设定的压强值进行比较，再由控制器对比例减压阀的实际输出油压P实进行调节，形成加载系统的闭环控制，实现加载系统的精确、自动加载[21]。

1.2 液压缸误差产生原因

在上述试验机加载过程中，在设定载荷情况下液压缸中的液壓油以压强P试作用于薄膜，使薄膜通过活塞杆向被试轴承施加载荷。但是在实际结构中，为了防止活塞头边缘对薄膜的剪切作用过快损坏薄膜，以及便于装配的工艺要求，通常将活塞端面的边缘设计为R0.5-R1的圆角。同时由于薄膜变形时存在边缘效应导致薄膜发生硬化现象[22]，导致薄膜与活塞端面边缘不能良好的贴合，如图2所示，这就造成了薄膜作用的活塞端面面积小于活塞端面的实际面积，导致F实与F试不一致。与此同时，由于压力油作用在薄膜上，导致薄膜发生弹性变形，给加载系统增加了额外的弹性阻力F弹。因此，在上述几种因素的作用下会导致轴承试验机实际加载值与额定值出现偏差。加载误差的存在直接影响了轴承试验数据的准确性，使得试验数据难以真正的反映出被测试轴承的真实性能指标。因此，找到误差产生的原因并将误差缩小到允许的范围内就显得至关重要。

2 液压缸等效载荷误差实验

2.1 不同材料液压缸加载的有限元分析

为了研究上述薄膜零件对轴承试验机加载误差的影响规律，采用有限元数值模拟实验分析薄膜材料对液压缸加载精度的影响。试验选取目前液压缸中常用的3种薄膜材料：氟橡胶、聚四氟乙烯和丁晴橡胶，厚度均为1 mm，3种材料的部分性能参数见表1.

从图4可以看出，开始加载时由于载荷较小，受到的阻力，如薄膜的弹性阻力、接触面间的摩擦力等因素的影响相对较大，所以3种材料的误差比都很大。随着载荷不断增大，3种材料的误差比都明显减小。并最终逐渐稳定在一定的范围内。3种薄膜材料中，氟橡胶由于其良好的变形性能，产生的弹性阻力最小，因此误差比最小，最终误差比稳定在6.4%左右;丁晴橡胶性能次之，误差比稳定在8.2%左右;聚四氟乙烯材料性能最差，所以误差比最大，稳定状态下达到了9.1%左右。

2.2 不同材料液压缸的物理加载实验

为了对数值模拟实验得到的结果进行验证，本研究设计并进行了一种加载测试试验。试验采用一种轴承试验机加载测试装置，其核心工作部件简化结构如图5所示。试验时将本装置固定在轴承试验机底座上，在液压缸活塞与测试定位块中间设置一个经过校核、误差在允许范围内（满量程稳态误差0.2%FS）的测试力传感器，试验所用薄膜材料与有限元数值模拟实验所选材料相同，为氟橡胶、聚四氟乙烯和丁晴橡胶3种，厚度选用目前液压缸薄膜零件常用尺寸1 mm.

图6为加载试验所得结果，从图中可以看出，与数值模拟实验的理想加载情况不同，实际加载中，由于载荷波动，在最开始加载时系统误差比很不稳定，处于较大的波动状态，这种波动受活塞与缸壁摩擦力，薄膜边缘效应、弹性阻力等因素的综合作用，由于此时施加载荷较小，上述干扰因素影响较大，所以误差比波动很大。随着载荷不断增加，3种薄膜材料最终稳态误差的误差比稳定在一定的范围内。3种薄膜材料中，氟橡胶由于其良好的变形性能，产生的弹性阻力最小，因此误差比最小，在4.6%左右;丁晴橡胶次之，误差比在69%左右;聚四氟乙烯材料性能最差，所以误差比最大，达到了8.5%左右。

对比2种实验得出的结果可以看出，加载过程中，由于数字模拟试验的材料性能、加载效果等条件较为理想稳定，因此载荷误差比波动较小，随着载荷的增大，误差比逐渐减小，并最终稳定在一定范围。实际加载误差由于载荷处在一定的波动下，并受多种干扰因素的影响，加载最初的误差比很不稳定，但是经过一段时间加载后，误差比最终稳定在一个范围内。2种实验的结果的变化趋势较为吻合。

2.3 加载误差改进方法

考虑到薄膜边缘效应对液压缸加载造成的影响，提出了一种改进思路，即装配时预先将活塞杆端面安装位置高出液压缸缸体端面一段距离，克服活塞端面倒角造成的薄膜不能完全贴合的情况，从而减小误差，其效果如图7所示。

为了验证上述思路，在有限元模拟实验中，将活塞杆装配位置依次调整为高出液压缸端面x=01，0.2，0.3，0.5 mm，选用氟橡胶薄膜材料进行对比试验，对比了调整前后的误差比变化，具体结果如图8所示。

從试验结果可以看出，调整前氟橡胶最终稳态误差比为6.4%左右，调整为高出液压缸端面01，0.2，0.3，0.5 mm时，最终稳态误差比依次为4.4%，3.2%，2.5%，1.9%左右。可见，经过上述方式调整后，误差比明显要比调整前降低。且相对于未调整状态，调整后普遍能更快达到误差比较稳定的状态。且在调整为高出液压缸端面0.5 mm时，最终稳态误差比已经低于2%，满足轴承试验机试验精度的需要。因此该方法对于降低由于边缘效应带来的误差有效，且此方法操作简便，节约时间与成本。在实际使用中，应根据不同的液压缸型号，加载压力范围以及薄膜材料等因素，经试验得出需要调整的值。

3 结 论

1）薄膜材料性能对液压缸加载误差影响明显。氟橡胶性能表现最好，对加载精度影响最小，丁晴橡胶表现次之，聚四氟乙烯性能对加载精度影响最大。

2）薄膜材料存在边缘效应，使得液压缸加载时薄膜不能很好地贴合活塞端面，从而造成加载误差。通过调整液压缸装配时活塞端面预置位置可以减弱橡胶薄膜边缘效应对加载精度的影响。具体调整值应根据液压缸型号、薄膜材料、加载压力范围等进行确定。

3）试验加载力越大薄膜的弹性阻力、活塞与液压缸壁的摩擦力等因素对加载精度的影响会相对减小，从而加载精度会相应提高。

参考文献（References）：

[1] 孙 刚.外圈旋转轴承多点加载装置研究[D].哈尔滨：哈尔滨工程大学，2010.

SUN Gang.Study on the multi-point loading device of the bearings with outer ring rotating[D].Harbin：Harbin Engineering University，2010.

[2]刘苏亚.轴承试验机及试验技术[J].轴承，2011（8）：55-59.

LIU Su-ya.Bearing testing machine and test technology[J].Bearing，2011（8）：55-59.

[3] 张致勇，黄志坚.液压系统模拟加载模块的设计[J].液压气动与密封，2017，37（3）：60-61.

ZHANG Zhi-yong，HUANG Zhi-jian.Design of hydraulic system simulation loading module[J].Hydraulics Pneumatics & Seals，2017，37（3）：60-61.

[4] 费 千，徐发淙，王宝军，等.轴承试验机液压加载装置性能分析[J].大连海事大学学报，2001，27（3）：103-105.

FEI Qian，XU Fa-cong，WANG Bao-jun，et al.Performance analysis of hydraulic loading device for bearing testing machine[J].Journal of Dalian Maritime University，2001，27（3）：103-105.

[5]郝彦军.液压缸串联体积同步回路累积误差的自动消除[J].液压与气动，2002（8）：51.

HAO Yan-jun.Automatic deleting accumulated errors of sychronized hydraulic circuit with series connected cylinders[J]. Chinese Hydraulics & Pneuatics，2002（8）：51.

[6]李兰杰.小载荷轴承试验机加载系统的设计[D].洛阳：河南科技大学，2015.

LI Lan-jie.Design of loading system for the small load bearing test rig[D].Luoyang：Henan University of Science and Technology，2015.

[7] 陈新元，湛从昌，付曙光，等.伺服液压缸动摩擦力的高精度测试方法研究[J].机械设计与制造，2011（3）：116-118.

CHEN Xin-yuan，ZHAN Cong-chang，FU Shu-guang，et al.Research on high-precision test methods of the dynamic friction of servo-hydraulic cylinder[J].Machinery Design & Manufacture，2011（3）：116-118.

[8] 郜立焕，史小波，李建仁，等.闭环控制电液步进液压缸及试验精度分析[J].机床与液压，2010，38（11）：67-68.

GAO Li-huan，SHI Xiao-bo，LI Jian-ren，et al.The study and accuracy analysis on closed-loop control electro-hydraulic stepping cylinder[J].Machine Tool & Hydraulics，2010，38（11）：67-68.

[9] 贾善斌，刘志奇，侯云辉，等.多级液压缸同步控制精度研究[J].液压气动与密封，2012，32（8）：64-68.

JIA Shan-bin，LIU Zhi-qi，HOU Yun-hui，et al.Multi-stage hydraulic cylinder synchronization control accuracy of the study[J].Hydraulics Pneumatics & Seals，2012，32（8）：64-68.

[10]黃 杰.电动缸驱动的轴承试验机压力控制系统研究[D].秦皇岛：燕山大学，2016.

HUANG Jie.Research of loading control system driving by electrical cylinder for bearing tester[D].Qinhuangdao：Yanshan University，2016.

[11] Xie N，Chen X，Guo J J.Simulation analysis of proportional valve controlled cylinder hydraulic system based on AMESim[J].Advanced Materials Research，2013，668：420-425.

[12] Su D H，Li X，Wang Y L.The simulation analysis of control performance on closed-loop control the digital hydraulic cylinder[J].Applied Mechanics and Materials，2013，288：219-222.

[13] Chiang M H，Lee L W，Huang K S.Development of a hydraulic-piezoelectric-actuator for hybrid positioning control with large stroke，high loading and sub-micrometer accuracy[C]//IEEE International Conference on Mechatronics.IEEE，2005：45-49.

[14] Lei J B，Wang X Y，Xu Z P，et al.Position control for asymmetrical hydraulic cylinder system using a single on/off valve[J].Journal of Shanghai Jiao tong University（English Edition），2010，15（6）：651-656.

[15] Xiao J，Gan Y，Ma W.A design of large-scale speed modulation in hydraulic cylinder and its application[J].Advanced Materials Research，2010，97-101：3718-3721.

[16] Zhao X X，Zhou C L，Hu Z M，et al.The research on Information fusion methods of leakage failure mode identification of hydraulic cylinder[J].Applied Mechanics and Materials，2013，364：61-65.

[17] Li H，Wu S，Zhang C，Chu Z B.Cooperative control strategy of two-way hydraulic cylinder of hydraulic rolling shear based on cross-coupling error[J].Journal of Computational & Theoretical Nanoscience，2016（2）：1399-1405.

[18]王 健，王 芳，刘苏亚，等.轴承试验机径向薄膜油缸等效载荷的修正方法，CN101726412A[P].2010.

WANG Jian，WANG Fang，LIU Su-ya，et al.Method for correcting equivalent load of radial film cylinder of bearing test machine，CN101726412A[P].2010.

[19]施志辉，郜乐滨，汤武初， 等.基于AMESim的轴箱轴承试验机液压系统设计与仿真[J].机床与液压，2014（2）：51-53，32.

SHI Zhi-hui，GAO Le-bin，TANG Wu-chu，et al.Design and simulation for hydraulic system of Axle box bearing test machine using AMESim[J].Machine Tool & Hydraulics， 2014（2）：51-53，32.

[20] 陈鹤梅，胡军科，张峥明.比例溢流阀在轴承试验液压加载系统中的应用[J].中南林业科技大学学报，2009，29（6）：160-164.

CHEN He-mei，HU Jun-ke，ZHANG Zheng-ming.Application of proportional relief valve in hydraulic loading system of tension bearing test equipment[J].Journal of Central South University of Forestry&Technology，2009，29（6）：160-164.

[21] 王召岩.液压缸往复密封数值分析和试验研究[D].青岛：青岛理工大学，2014.

WANG Zhao-yan.Numerical analysis and experimental study on reciprocating seals in hydraulic cylinder[D].Qingdao：Qingdao Technological University，2014.

[22] 危银涛，杨挺青，杜星文.橡胶类材料大变形本构关系及其有限元方法[J].固体力学学报，1999（4）：281-289.

WEI Yin-tao，YANG Ting-qing，DU Xing-wen.On the large deformation rubber 2 LIKE materials：constitutive laws and finite element method[J].Acta Mechanica Solida Sinica，1999（4）：281-289.

[23] 王國权，刘 萌，姚艳春，等.不同本构模型对橡胶制品有限元法适应性研究[J].力学与实践，2013，35（4）：40-47.

WANG Guo-quan，LIU Meng，YAO Yan-chun，et al.Application of different constitutive models in the nonlinear finite element method for rubber partss[J].Mechanics in Engineering，2013，35（4）：40-47.

[24]张 仟，彭院中，艾 琦，等.基于ABAQUS软件的橡胶Mooney-Rivilin模型材料系数两种确定方法的分析[J].特种橡胶制品，2017（6）：57-59.

ZHANG Qian，PENG Yuan-zhong，AI Qi，et al.Rubber Mooney-Rivilin model based on ABAQUS software analysis of two methods for determining material coefficient[J].Special Purpose Rubber Products，2017（6）：57-59.

第39卷 第5期 2019年9月

西安科技大学学报 JOURNAL OF XI’AN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY

Vol.39 No5 Sep2019

罗香玉，辛 刚，桂小林.一种面向云计算非比例资源消耗特性的虚拟机放置算法[J].西安科技大学学报，2019，39（5）：889-897.

LUO Xiang-yu，XIN Gang，GUI Xiao-lin.Virtual machine placement against the non-proportional resource consumption in cloud computing[J].Journal of Xi’an University of Science and Technology，2019，39（5）：889-897.