大豆窄行密植播种机单盘双行气吸式排种器设计

陈美舟，刁培松，张银平，高琪珉，杨 壮，姚文燕



大豆窄行密植播种机单盘双行气吸式排种器设计

陈美舟，刁培松※，张银平，高琪珉，杨 壮，姚文燕

（山东理工大学农业工程与食品科学学院，淄博 255000）

为满足大豆窄行密植播种作业要求，解决传统大豆播种机窄行密植行距过大，不易调节，排种性能差等问题，设计了一种单盘双行气吸式排种器，阐述了其基本结构与工作原理，并对工作过程及关键部件进行了理论分析，确定了影响排种性能的主要因素，利用搭建的单盘双行气吸式排种器试验装置进行单因素试验，得到排种性能较好情况时负压真空度、排种盘转速以及单圈吸种孔数的合理变化范围。以负压真空度、排种盘转速和单圈吸种孔数为试验因素，以合格指数、漏播指数和重播指数为指标进行3因素3水平正交试验。结果表明：对合格指数、漏播指数和重播指数各指标影响最显著的因素分别为排种盘转速、负压真空度、负压真空度；当参数组合为单圈吸种孔数64孔、排种盘转速18 r/min、负压真空度5 kPa时，内圈合格指数为98.45%，重播指数为0.72%，漏播指数为0.53%；外圈合格指数为97.82%，重播指数为0.63%，漏播指数为1.35%，对该因素组合进行试验验证，各指标优于行业标准要求。该文设计的单盘双行气吸式排种器实现了播种单体120 mm窄行密植播种，排种性能好，为黄淮海地区大豆密植播种机的研发提供参考。

机械化；设计；农作物；大豆排种器；单盘双行；窄行密植；气吸式

0 引 言

大豆“窄行密植”是目前国际上大豆栽培应用面积较大，发展较快的一项先进的栽培技术[1-3]。实践证明，这种栽培技术一般可比常规垄作栽培增产15%以上[4]。但中国对于大豆窄行密植播种机的研究多以东北黑土地垄作种植模式为主，针对黄淮海地区大豆窄行密植模式应用和专用配套机型的研究较少[5-6]。现有窄行大豆播种机主要通过调节左右单体行距和前后交错配置播种单体实现窄行播种，播种行距通常在200 mm以上[7]，受制于自身复杂结构和窄行距播种易拥堵的问题，2种形式均难以达到黄淮海地区120 mm播种行距的要求。因此，研究一种结构简单且适用于120 mm窄行距播种要求的大豆排种器具有重要的价值。

国外很早就开展了大豆“密植”模式的研究，20世纪70年代初美国的Cooper[8]提出了大豆高产“SSS”模式，通过减少相邻行间大豆种植的行距，以实现大豆增产的窄行密植栽培方法。Cooper[9]研究发现，播种行距降低到18 cm时，较传统78 cm行距种植时能增产45%。国内对于大豆密植增产技术的研究起步较晚，苗保河[10]对大豆波浪冠层栽培模式增产增效的机理进行了研究，并在波浪栽培模式基础上提出了宽窄行密植模式。目前，中国窄行密植模式主要针对东北地区，黄淮海和长江流域多为等宽行播种[11]，这主要受制于当地大豆播种机多为玉米、大豆通用机型，以及农民传统种植观念的影响[12]。欧美等发达国家的大型精密窄行密植播种机发展极为成熟，如马斯奇奥公司生产的MT-12型气吸式精密播种机即可通过调节相邻播种单体的间距实现宽窄行密植播种，播种单体间距最小可达25 cm[13]。国外的大豆播种机虽然很先进，但其体积庞大，价格昂贵，并不适合中国的种植模式与现状。

国内学者针对大豆密植播种机械的研究也不断深入，李杞超等[14]针对研究发现的东北地区种植密度27～35万株/hm2高产模型，提出播种单体前后交错排列以实现窄行播种的设计方案。陈立东等[15]研制了一种双条式气吸式排种器，采用吸气侧传动，同时与衩形导种管配合使用实现精密排种。国内对于其他作物种子的密植排种器也有研究，康建明等[16]研制的超窄行棉花精量排种器尽管能实现40 mm最小行距的变化，但采用的是在并列的2个排种器之间安装同步器的方法，结构复杂，不易调节，且可靠性差。

现有的大豆排种器并不能满足黄淮海地区120 mm窄行密植的播种要求，因此，本文设计了一种单盘双行气吸式排种器，该排种器的单个排种盘上有内、外双圈吸种孔，通过与安装在排种器下方的分种器配合使用可实现播种单体120 mm窄行距密植播种，克服了传统的通过调节左右单体行距和前后交错配置播种单体实现窄行播种的局限，大大缩小了窄行行距，且结构简单，节省了空间，另外通过不同角度分种器的使用可实现行距的变化，排种性能稳定，提高了大豆播种机窄行密植的适应性。

1 大豆窄行密植增产模式

为了达到增产增收的目的，黄淮海地区采用宽窄行密植平播栽培模式，即以窄行行距120 mm，宽行行距380 mm，交替排列，如图1所示。这种栽培模式优化了植株布局，宽窄行交替使得宽行行间距大，通风性能和透光效果好，提高植株中下部的光合作用；窄行行间距小，大豆植株密度大，增大了大豆冠层光合作用面积，进而提高大豆产量[17-19]。

图1 “120 mm+380 mm”窄行密植模式

2 单盘双行气吸式排种器设计

2.1 排种器结构与工作原理

如图2所示，单盘双行气吸式排种器主要由储种箱、壳体、排种盘、密封件、种室、内外清种器、吸气室等组成，其中排种盘将排种器内部腔体分隔为种室和吸气室。该排种器的单个排种盘上有内、外双圈吸种孔，通过与安装在排种器下方的分种器配合使用实现单个排种盘双行排种。该方案能满足120 mm窄行行距播种的农艺要求，且仅需1次传动即可完成动力传输。

排种器的工作过程包括内外圈充种、清种、阻气投种以及双行排种过程，结构如图2所示。工作时，风机通过塑料软管与吸气管相连，使得吸气室形成负压。种室与外界相通，种室为正常大气压环境。储种箱内的大豆种子落入排种盘的充种区，种子在负压的作用下吸附到排种盘内、外圈吸种孔上，完成内、外圈充种。通过链传动驱动排种盘转动，种子随排种盘到达清种区，当发生1孔吸多粒的情况时，内、外清种器可将多余的种子清除，避免重播。随后，被吸附的种子在持续负压的作用下到达投种区，吸气室一侧的堵气板先后堵住单个外、内圈吸种孔，负压消失，种子失去吸附力，在重力作用下被释放。外、内圈种子分别落入分种器左、右分种管内，随后落入种沟内，完成单盘双行的精确排种过程。

1. 分种器 2. 壳体 3. 储种箱 4. 外清种器 5. 内清种器 6. 吸气管 7. 端盖 8. 吸气室 9. 密封件 10. 排种盘 11. 种室

2.2 各阶段工作过程分析

根据排种时各区域的不同功能，将吸气室划分为充种区、清种区、送种区和外投种点4个区域，各区域角度如图3所示。工作过程中，排种盘做低速旋转运动[20-21]，吸气室为等势流场，内部的各部分压力相等。在等势流场中，由伯努利方程可知整个流场压力处处相等[22-23]。

图3 排种器工作区域划分

2.2.1 充种过程分析

在不考虑播种过程振动的情况下，将大豆种子近似看作球体。充种过程中种子的受力分析如图4所示。以外圈种子为质点建立三维坐标系，轴正向为种子离心力方向，轴正向为空气及种子间摩擦阻力的方向，轴正向为排种盘的法向量方向。

大豆种子在充种过程中受力平衡方程如下

由式（1）可知充种过程中种子在平面受到的约束力可表示为

注：G为种子重力，N；J为种子所受离心力，N；Ff为空气及种子间摩擦阻力，N；Q为种子所受G、J、Ff的合力，N；T为吸种孔对种子的支持力，N；Tx、Ty、Tz分别为T在x、y、z轴上的分力，N；Txy为Tx和Ty的合力，N；Fp为种子所受吸附力，N；ω为排种盘角速度，rad·s-1；O为排种盘中心；θ为种子重心与排种盘中心的连线与竖直方向的夹角，(°)；β为重力与y轴的夹角，(°)；r为排种盘半径，m；r0为外圈吸种孔所在圆周半径，m；D为种子直径，m；a为吸种作用点到吸种孔轴线的距离，m；b为吸种作用点到合力Q的距离，m；d为吸种孔直径，m；α为吸种孔锥角，(°)。

吸种孔处种子受力平衡，则

因此，吸种孔处的负压真空度的临界值为

式中为充种过程中种子可以被吸取的理论负压真空度，kPa；为吸种孔上种子受力的面积，m2。实际作业中，种子受到空气阻力、自身振动及种子大小形状不一致等外部因素的影响，且为了保证吸种可靠性，吸种过程中实际最小负压真空度0min应为

式中1为外部条件系数，即为影响种子吸种过程空气阻力、外部振动等因素的外部影响系数，1一般为1.8～2，取1=1.8；2为吸种可靠性系数，为弥补种子大小形状及种间碰撞等因素造成计算结果产生的误差，2一般为1.8～2，取2=2[24]。

由式（5）可知，充种过程中，吸气室所需负压真空度与吸种孔锥角、种子的线速度（由排种器转速和吸种孔分布半径决定）、种子的理化性质等因素有关。

2.2.2 送种过程分析

送种区环境相对平稳，吸种孔处的种子随排种盘转动作匀速圆周运动，种子受力平稳，少了种子之间的冲击及架空现象的影响，可看作不受空气阻力和其它摩擦力，此时F=0。由式（3）可知，在吸附面积不变的情况下，送种过程中所需实际最小负压真空度1min为

此时，+=90°。综上可以看出，在均匀流场中，充种区所需的最小负压真空度远大于送种区，因此只要满足充种区域的真空度要求，即可满足送种需求。

2.2.3 投种过程分析

投种时，吸气室对种子的吸附力消失，种子受到自身重力和空气阻力的作用，以一定的初速度作抛物线运动，此时运动速度相对较低，空气阻力忽略不计。建立如图5所示的平面直角坐标系，对前后脱离吸种孔的外、内圈的种子进行投种运动分析。

由图5可知，前后脱离外、内圈吸种孔的种子落地后在水平方向的距离差为

其中，前后脱离外、内圈的种子在离开排种盘时在水平方向的距离差D为

由式（7）和（8）可知，种子在脱离吸种后的运动轨迹与投种角度、吸种孔分布半径、以及排种盘角速度等因素有关。因此，在投种位置选定时，应重点考虑上述参数。

2.3 关键部件设计

2.3.1 排种盘

通过对排种过程的分析，结合黄淮海地区作业环境及播种要求，设计排种盘由2 mm不锈钢板冲压而成，中心为边长16 mm的正六边形的通孔，结构如图6所示。

吸种孔直径=0.64～0.66[25]，其中为大豆种子的平均宽度，中黄系列大豆种子的平均宽度为6.5 mm，故确定吸种孔直径为4.5 mm。排种器理论株距设计为80 mm，结合排种盘大小，单圈吸种孔数范围应为40～72孔，吸种孔锥角=90°。

注：v为排种盘前进速度，m·s-1；h为排种盘距离地面的高度，m；θ0、θ1分别为外、内圈种子离开排种盘瞬间，排种盘中心与种子连线与水平面夹角，(°)；r1为内圈吸种孔所在圆周半径，m；v0、v1分别为外、内圈种子离开排种盘的初速度，m·s-1；v0x、v0y分别外圈种子在水平和竖直方向的分速度，m/s；v1x、v1y分别内圈种子在水平和竖直方向的分速度，m·s-1；β0、β1分别为外、内圈种子的初速度v0、v1与竖直方向的夹角，(°)；H0y、H1y分别为外、内圈种子离开排种盘时距离地面的高度，m；Lx为外、内圈种子落地时在水平方向的距离差，m；L0、L1为外、内圈种子落到地上的水平距离，m；DL为外、内圈种子离开排种盘时在水平方向的距离差，m。

图6 排种盘示意图

静止状态下种室内的种子由于相互摩擦及碰撞不易吸附在吸种孔上，因此在排种盘上安装搅种片式搅种装置，该装置在种室内转动对种子形成冲击作用，使种子呈现浮动状态，悬浮状态下的种子易吸附在吸种孔上，有利于提高充种率。

2.3.2 组合式清种器

内清种器清种位置位于内、外圈吸种孔之间，靠近内侧，通过刚性冲击，辅助外清种器清理位于内、外圈吸种孔之间或内圈吸种孔吸附的多余种子。外清种器为滑块刮板式，通过调节清种间隙可适应设计需求缓慢增加推力，避免外侧种子冲击刮落而影响内圈种子正常吸种。外清种器可针对不同清种量进行调节，以4°为单次调节量，最多增加32°，滑块刮板最大调节行程为20 mm，如图7所示。

1. 调节杆 2. 上固定板 3. 导轨盖板 4. 滑块刮板 5. 连接杆 6. 转轴 7.内清种器

2.3.3 分种器

分种器需保证外圈投种点投出的种子进入前侧分种管，内圈投种点投出的种子进入后侧导种管，从而形成双行种子流。设计时要求不出现堵塞和断流的现象，分流后的种子平稳有序，结构如图8所示。

注：λ为前侧分种管与后侧分种管的夹角，(°)；δ为后侧分种管与竖直方向的夹角，(°)。

根据对投种过程的分析，确定投种点的位置，据此确定分种器的关键参数。分种器采用25 mm´15 mm的不锈钢管及挡板等部件焊接折弯形成。大豆的自然休止角=23.5°～40°[26]，为保证种子的流通性能，前后分种管的分叉角应满足：

根据对不同品种大豆种子流通性能的预试验发现，分叉角取100°时流动性最好。

3 排种性能试验

3.1 试验对象及物理特性

大豆品种中黄13，千粒质量230.4 g，自然休止角32.5°，长轴平均直径7.5 mm，短轴平均直径6.6 mm。

3.2 试验条件与方法

为了考察单盘双行气吸式排种器的排种性能，搭建了单盘双行气吸式排种器试验台，如图9所示。试验在山东德农农业机械有限公司进行。

1. 机架 2. 输送带 3. 排种器 4. 吸气装置 5. 传动系统 6. 调速电机

为防止种子落到输送带上出现弹跳现象，设计分种器的排种口距离传送带30 mm。试验前检测排种器吸气室处气压，以避免负压长距离传递过程的压力损失导致试验数据不准确。输送带的调速范围为0.19～3.8 m/s，即模拟播种机的前进速度。

根据对排种过程的分析，负压真空度、排种盘转速和单圈吸种孔数对排种作业有较大影响，因此选择三者为试验因素，进一步分析各因素对排种性能的影响。

负压真空度：合适的负压真空度能保证种子被吸附而不发生一孔多种的情况，考虑到气吸式大豆排种器的理想负压为3 kPa[27]，该排种器采用的是单个排种盘上2圈排种孔，负压要求更大，因此预试验即从3 kPa开始进行的试验。经预试验确定，负压真空度取3、3.5、4、4.5、5、5.5、6 kPa。

排种盘转速：根据预调节试验发现，排种盘转速低于6 r/min时，因搅种不充分会出现种子架空现象，而转速超过24 r/min时，出现严重漏播情况，综合考虑，排种盘转速重点考察6、9、12、15、18、21、24 r/min对排种性能的影响。

单圈吸种孔数：内、外圈吸种孔分布半径不变时，吸种孔数改变，相邻种子间距离发生变化，对充种过程有影响。单圈吸种孔数可调范围40～72孔，分别取40、48、56、64、72孔，因此需加工不同孔数排种盘。

3.3 评价指标

单盘双行气吸式排种器试验台旨在考察排种器的排种性能，因此，根据《GB/T6973-2005单粒（精密）播种机试验方法》选择漏播指数、重播指数、合格指数作为试验评价指标[28]，公式如下

式中0为漏播数；1为重播数；2为合格数；为理论排种数。确定理论粒距为r，前进方向相邻种子的实际距离为，当>1.5r为漏播，<0.5r为重播，0.5r<<1.5r时为合格[29]。每组试验重复5次，取平均值作为试验结果。

4 结果与分析

4.1 不同因素对内、外圈排种性能的影响

图10为吸气室负压真空度、排种盘转速和单圈吸孔种数对排种性能的影响。图10a显示，负压真空度对内、外圈排种性能的趋势相似，随着负压真空度的增加，合格指数先增加后减小，漏播指数逐渐减小，重播指数缓慢增加。负压真空度较低时，吸气室不足以吸取种子，充种率低造成漏播；随着负压真空度增加，排种性能提升并达到峰值，但负压真空度过高时，过强的吸附力使吸种孔出现一孔多吸的现象，重播现象剧增，导致总体合格指数降低。排种器内圈的合格指数总是略高于外圈，这是因为外圈吸种孔分布半径大，种子的线速度较大，产生的离心力较大，在充种区域内种子，种子不易被吸住。负压真空度在4.5～5.5 kPa范围内，排种器工作性能最好，在此范围内，内、外圈合格指数均大于91%。

如图10b所示，排种盘转速对内、外圈排种性能的趋势相似，随着排种盘转速的增加，合格指数先增加后减小，漏播指数和重播指数变化趋势较小。排种盘转速较慢时，因搅种不充分易出现种子架空现象，种子不易吸附，易出现漏播，清种器在低速下对一孔多吸的种子冲刷较弱而产生重播现象；排种盘转速较快时，经过充种区域的时间减少，充种的成功率降低，因此漏播情况出现的几率就会增加。排种盘转速在15~21 r/min，排种器工作性能最佳，在此范围内内、外圈合格指数均大于89%。

由10c可知，随着吸种孔数的增加，内、外圈的合格指数先增加后降低，64孔时达到峰值，此时播种性能较好，内圈合格指数为98.34%，外圈合格指数为数97.65%。单圈吸种孔数较少时，其合格指数在90%以上，排种性能较好；吸种孔数过多时，由于吸种孔分布半径不变，因此种子间距缩小，相邻吸种孔上吸附的种子之间夹取种子，造成几个吸种孔吸取一片种子的情况，形成种子群，重播情况增加，由于种子群的形成，清种器的冲击冲刷在将多吸的种子除掉时，正常吸附的种子也被清掉，造成漏播情况出现。排种盘单圈吸种孔数在56、64、72孔时，排种器工作性能最好，在此范围内内、外圈合格指数均大于95%。

注：图10a中，排种盘转速15 r·min-1，单圈吸种孔数56孔；图10b中，负压真空度5 kPa，单圈吸种孔数56孔；图10c中，负压真空度5 kPa，排种盘转速15 r·min-1。

4.2 正交试验

通过分析负压真空度、排种盘转速、单圈吸种孔数对排种性能影响的单因素试验，得到排种性能较好情况时各因素的合理变化范围：负压真空度为4.5～5.5 kPa，排种盘转速15～21 r/min，单圈吸种孔数56、64、72孔，在此基础上，设计3因素3水平正交试验，选择正交表L9（34）进行试验[30-31]，每组试验重复3次，因素水平设计见表1，试验方案与结果见表1。

由表2可以看出，内圈合格指数和重播指数普遍大于外圈合格指数，内圈漏播指数小于外圈漏播指数。对于单排双行气吸式排种器而言，内圈排种性能优于外圈，这是因为外圈吸种孔的分布直径大于内圈，相同的条件时，外圈吸种孔处种子线速度大，受到的离心力较大，种子不易吸附，造成外圈漏播指数比内圈漏播指数大。表3为排种性能试验结果的极差分析。

表1 正交试验因素水平

表2 排种性能试验结果

表3 排种性能试验结果极差分析

由表3可知，影响试验合格指数的主次因素为、、，最优组合为222；影响试验漏播指数的主次因素为、、，最优组合为131；影响试验重播指数的主次因素为、、，最优组合为333。本试验重点应考虑合格指数，因此确定最优组合为222。在该组合下进行试验，重复5次取平均值，结果得单圈吸种孔数64孔，排种盘转速18 r/min，负压真空度5 kPa。此时，内圈合格指数为98.45%，重播指数为0.72%，漏播指数为0.53%；外圈合格指数为97.82%，重播指数为0.63%，漏播指数为1.35%。各项指标远优于行业标准（100 mm<种子粒距120 mm≤200 mm时，合格指数≥75%，重播指数≤20%，漏播指数≤10%）[32]。

5 结 论

本文设计了一种大豆窄行密植播种机单盘双行气吸式排种器，采用内、外双圈吸种孔的单排种盘，通过与分种器配合使用，可实现播种单体120 mm窄行距密植播种，满足黄淮海地区大豆宽窄行密植平播栽培模式。

通过分析吸气室负压真空度、排种盘转速、单圈吸种孔数对排种性能影响的单因素试验，得到排种性能较好情况时各因素的合理变化范围，得到排种性能较好情况时各因素的合理变化范围：负压真空度为4.5～5.5 kPa，排种盘转速15～21 r/min，单圈吸种孔数56、64、72孔，且内圈排种性能优于外圈。

采用三因素三水平正交试验，确定影响合格指数的因素主次为：排种盘转速>负压真空度>单圈吸种孔数；影响漏播指数的因素主次为：负压真空度>排种盘转速>单圈吸种孔数；影响重播指数的因素主次为：负压真空度>排种盘转速>单圈吸种孔数。确定最佳参数组合；单圈吸种孔数64孔，排种盘转速18 r/min，负压真空度5 kPa，此时，内圈合格指数为98.45%，重播指数为0.72%，漏播指数为0.53%，外圈合格指数为97.82%，重播指数为0.63%，漏播指数为1.35%。验证试验表明在此参数组合下，排种性能较好，各项指标优于行业标准。

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Design of pneumatic seed-metering device with single seed-metering plate for double-row in soybean narrow-row-dense-planting seeder

Chen Meizhou, Diao Peisong※, Zhang Yinping, Gao Qimin, Yang Zhuang, Yao Wenyan

(255000,)

Narrow-row-dense planting technology of soybean can generally increase production by more than 15% compared with conventional ridge cultivation. However, it has less research on this model and supporting equipment in the Huang-huai-hai area. At present, the traditional soybean planter has such problems as large sowing distance, poor seed-metering performance, poor stability of the device and complex structure. Due to the above problems, it’s difficult to meet the requirement of narrow-row-dense planting operation of soybean. Therefore, a novel design of a pneumatic seed-metering device with single seed-metering plate for double-row was presented, which could realize 120 mm narrow-row spacing sowing together with the distributor. Despite a large number of study of other seed-metering devices, this pneumatic seed-metering device with single seed-metering plate for double-row could overcome the traditional limitations of regulating the row spacing by adjusting spacing between left and right monomers or mounting the monomers front and after. In addition, the row spacing could be changed through the use of different angle distributor, which was impossible for other seed-metering devices. Its basic structure and working principle were analyzed. It could determine the influence factors of seed-metering performance through the mechanical and dynamic analysis of the movement of seeds in filling zone, carrying zone and outside throwing point. To verify the feasibility of 120 mm narrow-row spacing sowing, the test device of pneumatic seed-metering device was built, which included the conveyor belt, seed-metering device, suction belt and transmission system, and the whole structural working mechanism of the machine was introduced in detail in this research. Three parameters, i.e. negative pressure vacuum, seed-metering plate’s rotational speed and suction holes number of each lap were chosen as the influence factors of the test experiment. And the test index included leak seeding index, repeating sowing index and qualified index of inner and outer which could represent the seed-metering performance of the seed-metering device. Through the single factor experiment, the impacts of three factors were analyzed. Reasonable variation rage of various factors for better seed-metering performance was determined, while the negative pressure vacuum raged from 4.5 to 5.5 kPa, the seed-metering plate’s rotational speed raged from 15 to 21 r/min and the suction holes number of each lap was changed in 3 levels of 56, 64, 72 in turn. According to the single factor test results, three-factor and three-level orthogonal experiment was carried out. The results showed that the factors had significant influence on the seed-metering performance of the outer and inner, and the inner was always better than the outer. The order of influence factors on qualified index was seed-metering plate’s rotational speed, negative pressure vacuum and suction holes number of each lap; the order of influence factors on repeating sowing index was negative pressure vacuum, seed-metering plate’s rotational speed and suction holes number of each lap; the order of influence factors on leak seeding index was negative pressure vacuum, seed-metering plate’s rotational speed and suction holes number of each lap. The optimal conditions were as below: the suction holes number of each lap was 64, the seed-metering plate’s rotational speed was 18 r/min and the negative pressure vacuum was 5 kPa. Under the above conditions, the inner qualified index was 98.45%, the inner repeating sowing index was 0.72% and the inner leak seeding index was 0.53%. In addition, the outer qualified index was 97.82%, the outer repeating sowing index was 0.63%, and the leaking seeding index was 1.35%. The verification test showed that the seed-metering device had good performance and the test index was better than this given in industrial standard. This research provides a reference for the research and development of pneumatic seed-metering device for the soybean narrow-row and close planting seeder.

mechanization; design; crops; soybean seed-metering device; single seed-metering plate for double-row; narrow-row-dense planting; pneumatic

10.11975/j.issn.1002-6819.2018.21.002

S223.2

A

1002-6819(2018)-21-0008-09

2018-07-02

2018-09-10

国家重点研发计划资助（2017YFD0700703-03）和山东省农机装备研发创新计划项目（2017YF054）

陈美舟，博士生，主要从事旱作农业机械化体系及装备研究。Email：chenfeng2830@163.com

刁培松，教授，博士生导师，主要从事旱作农业机械化体系及装备研究。Email：dps2003@163.com

陈美舟，刁培松，张银平，高琪珉，杨 壮，姚文燕. 大豆窄行密植播种机单盘双行气吸式排种器设计[J]. 农业工程学报，2018，34(21)：8－16. doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2018.21.002 http://www.tcsae.org

Chen Meizhou, Diao Peisong, Zhang Yinping, Gao Qimin, Yang Zhuang, Yao Wenyan. Design of pneumatic seed-metering device with single seed-metering plate for double-row in soybean narrow-row-dense-planting seeder[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2018, 34(21): 8－16. (in Chinese with English abstract) doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2018.21.002 http://www.tcsae.org