软岩隧道中双层初期支护的应力情况分析

2018-09-06姚正源

钻探工程 2018年7期

姚正源

(上海勘察设计研究院〈集团〉有限公司，上海 200093)

1 工程概况

两水隧道位于兰渝铁路第5标段，起止桩号里程为DK357+082～DK362+090，隧道全长4928.35 m，为双线单洞铁路隧道。隧道洞身穿过地层主要为志留系中、上统炭质千枚岩、炭质千枚岩夹板岩、灰岩。炭质千枚岩呈深灰、灰黑色，含炭质，石英充填，鳞片变晶结构，片状构造，具丝绢光泽，污手。受构造影响，褶皱发育，薄片、薄层状岩层被节理切割成碎块状，岩体破碎，稳定性差，岩体强度低于5 MPa，属极软岩，局部地段有渗水现象。表层风化层厚4～6 m，存在孤石、围岩松散、结构不稳定易于造成滑坡、坍塌，处理不当会出现大坍塌。隧道围岩岩性以灰岩与千枚岩互层，千枚岩层理及节理裂隙较发育。

针对两水隧道这样的有围岩大变形情况的复杂地质情况隧道，在实际施工中采用了双层初期支护及单层二次衬砌的施工关键技术对隧道进行开挖。

2 双层初期支护

2.1 基本机理

双层初支的第一层支护和第二层支护在受力过程中的受荷载情况是不同的。隧道向前开挖时，掌子面正前方的围岩应力已经有所释放，这一段围岩处于初始应力阶段，直到施作第一层初期支护后围岩的应力释放开始受到约束，随着施工进程的推进，围岩应力释放速度逐渐减慢，此时的第一层初支的变形速率也随之降低。跟进施作第二层初支，第二层初期支护的力学传递机理为：(1)围岩变形造成的挤压应力。隧道开挖后，围岩体由于受到扰动产生了应力释放，由初始应力状态转变为二次应力状态，同时围岩体进入塑性变形。施作第一层初支后，围岩体和初期支护结合，围岩体的变形受到了初期支护的约束，围岩的挤压应力传递到了初期支护上。第一层初期支护由于受力而产生了变形，这种变形随着围岩应力的不断释放而增长，在隧道工程中伴随有第一层初期支护开裂、钢架弯曲变形等现象。而后施作第二层初期支护，这样第一层和第二层支护协同作用形成了双层初支结构。在理论上，这样的支护结构既能让围岩体的应力得到一定量的释放，又能承担围岩变形产生的对支护结构的挤压应力，充分体现了对荷载在不同时空中支护的观念。(2)承受第一层初期支护传递的应力。第一层初期支护在围岩的持续变形下自身也在产生着持续变形，由于第二层初期支护对第一层初支的约束性，使得第二层初期支护受到挤压。双层支护之间的混凝土成为了力学传递的介质，由于变形的不均匀性，双层支护之间存在着剪应力。这样的应力传递使得双层支护共同受力，共同变形。

2.2 技术特点

双层初期支护主要改善了3个方面的问题：(1)传统的初期支护和二次衬砌的设计方法，实际变形量高于设计预留变形量，侵限情况频发。采用了双层初期支护和单层二次衬砌的设计后，累积变形量可以控制在600 mm以下，部分墙腰区域累积变形量可以控制在200 mm以下，基本符合了炭质千枚岩围岩隧道在Ⅴ级围岩的情况下的累积变形量要求。(2)传统的初期支护和二次衬砌的设计方法，不能有效地控制隧道断面的变形速率，二次衬砌施作后受力较大容易出现开裂现象。采用了双层初期支护和单层二次衬砌的设计后，在整个隧道断面双层初期支护完成封闭成环后，断面的变形速率基本都可以控制在2.0 mm/d左右，基本满足了施作二次衬砌的条件。第二层初期支护可以紧跟第一层初期支护施作，也可以平行作业，施工进度不受影响，施工安全性得到了提高。(3)传统的初期支护和二次衬砌的设计方法，在两水隧道进口工段换拱情况频发，施工进度不能得到保障，基本上只能达到每个月掘进20 m的进度指标。采用了双层初期支护和单层二次衬砌的设计后，由于变形情况的改善，和结构承载能力的提高，基本上杜绝了拆换拱的现象，同时能够保证隧道进口段施工满足每个月40～50 m的进度指标，满足了隧道开挖要求。

2.3 施工流程

双层初期支护施作的关键在于施工各工序要紧凑进行，第一次初期支护开挖的各台阶长度要严格控制，适当时候可以采用微台阶法开挖掌子面，尽量地缩短施作第二层初期支护时掌子面与支护的距离，也就是缩短仰拱和掌子面的距离，防止隧道断面不能及时封闭成环，不能有效地控制应力的发展和围岩大变形，造成第一层初期支护变形或者侵限现象，导致二次初期支护无法施作的被动情况。双层初期支护施工图，如图1～3所示。

双层支护的施工工艺流程主要有3个步骤：(1)第一层初期支护。掌子面微台阶法上台阶开挖后施作第一层初期支护，整个上台阶断面喷射3～5 cm厚的C25混凝土。全断面设立H175型钢钢架，钢架间距0.5 m，在H175型钢钢架拱脚底部大约高30 cm处，紧贴着型钢钢架两侧边缘，倾角30°往下设Ø89 mm钢管锁脚锚杆，对钢架进行锁固，每榀钢拱架在左右两侧各设置1根，长3 m。复喷射C25混凝土至设计厚度30 cm，在拱脚处初期支护的混凝土层厚度可以适当加厚。隧道拱墙设置双层Φ8钢筋网片，网格尺寸20 cm×20 cm。掌子面下台阶开挖后施作第一层初期支护，方法和上台阶一致。(2)第二层初期支护。第一层初期支护拱墙施工完成后，利用铺挂防水板台架安装第二层初期支护设I18型钢钢架，钢架间距1.0 m，一次可以安装3～4榀。第二层初期支护喷射C25混凝土，厚度20 cm。在I18型钢钢架拱脚底部大约高30 cm处，紧贴着型钢钢架两侧边缘，倾角30°往下设Ø22 mm砂浆锁脚锚杆，对钢架进行锁固，每榀钢拱架在左右两侧各设置1根，长1.5 m。拱墙设置单层Φ8钢筋网片，网格尺寸20 cm×20 cm，采用Φ22螺纹钢筋纵向连接，环向间距1.0 m。(3)二次衬砌。根据要求在拱顶下沉速率和周边收敛速率满足每天变形量<2 mm的情况下才可以施作二次衬砌，采用了双层初期支护和仰拱施作后，变形速率有了明显的收敛，基本复合了每天变形<2 mm的要求。二次衬砌环向主筋采用Φ22钢筋，主筋间距为20 cm,纵向钢筋采用Φ14钢筋，纵筋间距为20 cm，箍筋采用Φ8钢筋。二次衬砌，采用C35钢筋混凝土，拱墙厚度为60 cm。

图1 第一层初期支护

图2 第二层初期支护

图3 二次衬砌

2.4 施工要求

两水隧道在双层初期支护的施工中有如下的要求：双层初期支护所使用的混凝土是早强型混凝土，混凝土要能够抵抗剪应力的作业，防止双层支护由于过大变形产生剪切破坏，同时还要保证第一层初期支护和第二层初期支护之间有一定的粘结强度。

3 应力分析

3.1 第一层初期支护应力分析

由图4、图5可知，DK359+735断面处第一层支护混凝土层应力在仰拱处达到最大值，最大值为9.80 MPa，其次是左拱腰处应力值为7.12 MPa，最小应力值为0.13 MPa出现在左墙腰处。总的来说，隧道断面左侧应力大于右侧，并不是对称分布。左拱腰处应力在初期处于比较复杂的应力情况，1个月后进入增长阶段，在2个月后进入稳定阶段，呈现出台阶特征。仰拱处应力初期发展非常缓慢，在40 d后还是进入增长阶段，在将近3个月时进入稳定阶段，呈现出厂字形特征。左拱脚处应力在15 d后进入增长阶段，在30 d左右进入稳定阶段，整个应力变化时间短增长快，呈现出抛物线形特征。

图4 DK359+735断面第一层初支混凝土层应力时间曲线

图5 DK359+735断面第一层初支混凝土层应力横断面分布(MPa)

3.2 第二层初期支护应力分析

由图6、图7可知，DK359+735断面处第二层初期支护混凝土层应力在右拱脚处达到最大值，最大值为12.01 MPa，其次是左拱腰处应力值为7.10 MPa，最小应力值为0.06 MPa出现在右墙脚处。总的来说，第二层支护混凝土层应力值在断面分布较为平均，图形基本为圆形。右拱脚处应力在2～3 d后开始进入增长阶段，整体增长速率较为快速，在大约40 d后进入稳定状态，呈现抛物线形分布。左拱腰处应力在2～3 d后开始进入增长阶段，整体增长速率较为缓慢，在30 d后进入稳定状态，呈现厂字形分布。

图6 DK359+735断面第二层支护混凝土层应力时间曲线

3.3 二次衬砌应力分析

由图8、图9可知，DK359+735断面处二衬混凝土应力在右拱腰处达到最大值，最大值为2.28 MPa，其次是左拱脚处应力值为2.15 MPa，最小应力值为0.31 MPa出现在左墙脚处。总的来说，二衬混凝土应力值在2.5 MPa以下，在左右拱腰处应力值较大，左右边墙处应力值较小。隧道断面各点的应力时间曲线较为相似，应力在增长开始后的7 d基本趋于稳定，总体呈现S形分布。测点右墙腰处由于应力原件故障数据未测得。