冻融下预湿方式对塑钢纤维轻骨料混凝土与钢筋粘结性能的影响

(1.内蒙古科技大学 土木工程学院，内蒙古 包头 014010；2.北京工业大学 土木工程学院，北京 100124)

中国北方严寒及寒冷地区的混凝土结构主要受冻融侵蚀。严重的冻融损伤可致使混凝土构件无法继续承担荷载，缩短了混凝土结构的使用寿命。钢筋与混凝土的粘结性能是影响构件结构力学性能退化的主要原因之一[1]。因此，在严寒地区工程中，对混凝土粘结性能研究至关重要[2]。

轻骨料混凝土密度小，混凝土结构自重较轻，表面多孔，可增强混凝土的抗冻性，但轻骨料混凝土强度低，易发生脆性破坏[3-4]。为了解决这一缺陷，在水泥基体中掺加纤维是最有效的方法，塑钢纤维具有质轻、耐腐蚀等优点，掺入轻骨料混凝土中能明显提高其韧性及其他力学性能[5-6]。由于轻骨料自身质量较轻，在混凝土搅拌、运输、振捣及浇筑过程中会出现骨料上浮现象，同时，轻骨料在养护时会吸收骨料表面的水分，从而影响骨料与水泥浆界面的强度。预湿骨料可以在一定程度上抑制骨料上浮[7-8]，轻骨料预湿可采用常压预湿与加压预湿两种方法，常压预湿较便捷，但由于其预湿压力有限，使得预湿时间较长，且很难使骨料达到饱水状态，从而使骨料上浮的抑制作用受到限制[9-10]；加压预湿轻骨料由于外部较高的水压力，使骨料很快就接近饱水状态，可以极大地缩短预湿时间，实现轻骨料混凝土的工业化生产以及规模化使用[11-12]。对于冻融环境下不同预湿方式塑钢纤维轻骨料混凝土与钢筋粘结性能的理论与试验资料较少。

笔者研究不同冻融循环次数(0、50、100、150)、轻骨料预湿方式对塑钢纤维轻骨料混凝土的力学性能、粘结强度、粘结韧性的影响规律，并基于试验数据拟合冻融环境下塑钢纤维轻骨料混凝土抗压强度与粘结强度的退化模型和粘结韧性的退化模型。

1 原材料与试验方案

1.1 原材料及配合比

水泥：内蒙古蒙西水泥股份有限公司生产的P·O 42.5水泥；粗骨料：湖北宜昌宝珠陶粒生产的烧结圆球型页岩陶粒，主要性能指标见表1；塑钢纤维：宁波大成新材料生产的聚丙烯粗纤维，呈波浪型，其性能参数见表2，根据前期研究成果，轻骨料混凝土中塑钢纤维掺量采用8 kg/m3；外加剂：B2萘系高效减水剂，AH-1型引气剂，新拌混凝土含气量为3.6%；参照《轻骨料混凝土技术规程》(JGJ 51—2002)中的松散体积法进行塑钢纤维轻骨料混凝土配合比的初步设计，塑钢纤维轻骨料混凝土的配合比见表3。

表3 轻骨料混凝土配合比Table 3 Mix proportion of lightweight aggregate concrete

1.2 试验方案

根据文献[13]中轻骨料预湿试验研究结果可知：常压预湿页岩陶粒1 h，轻骨料的含水状态已接近稳定；页岩陶粒在1.5 MPa压力下预湿15 min处理，轻骨料已接近饱水状态。按照上述方法进行预湿，常压预湿骨料在清水中浸泡1 h，表干状态的轻骨料最终含水率为5.2%；加压预湿使用骨料加压预湿机，陶粒在1.5 MPa的压力下预湿15 min，然后将陶粒表面处理至表干，骨料最终含水率为16.28%。

参照《纤维混凝土试验方法》(CECS 13—2009)进行轻骨料混凝土的搅拌与振捣试验，冻融试验程序参照《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》(GB/T 50082—2009)，试件标准养护24 d后水养4 d，对试件进行快冻法，分别冻融循环0、50、100及150次。试件编号中A代表常压预湿、P代表加压预湿，A-050表示骨料常压预湿下冻融循环50次。

通过钢筋内贴应变片的方法测得锚固段内钢筋在加载过程中的应变趋势。钢筋沿纵向剖切为两片，在钢筋的两个剖面中间位置处开槽，槽口宽为5 mm，深为2 mm。在钢筋锚固段内均匀分布粘贴5个应变片。然后用AB胶将槽填满，以保护应变片，最后将钢筋剖面打磨平整，将两片钢筋焊接固定在一起。在试件加载端及自由端的非粘结段使用PVC套筒隔离钢筋与混凝土，以免影响试件的锚固长度。使用胶枪密封钢筋与PVC管间的缝隙，避免浆体渗入缝隙内影响锚固效果。直接拔出试验用60 t液压式万能试验机施加荷载，直接拔出试件基准设计图与试验加载装置分别如图1、图2所示。

图1 基准试件设计Fig.1 Benchmark specimen design

图2 直接拔出试验加载装置Fig. 2 Direct pull-out test loading

2 试验结果及分析

2.1 试验现象

塑钢纤维轻骨料混凝土试块表面的混凝土剥落情况随冻融循环次数的增加逐渐加重，试块上轻骨料与塑钢纤维表面附着水泥浆随之剥落，常压预湿轻骨料混凝土表面剥落情况少于加压预湿试件，如图3冻融环境下不同预湿方式轻骨料混凝土试件表面现象所示。

图3 冻融环境下不同预湿方式轻骨料混凝土试件表面现象Fig.3 Surface phenomena of lightweight aggregate concrete specimens in different pre wetting manner under

两组试件在不同冻融循环次数下，试件破坏形貌基本类似。图4为未冻融时页岩陶粒劈裂破坏图，试件断裂面处的陶粒皆为劈裂破坏，塑钢纤维被拔断；50次冻融时试件断裂面中约40%陶粒被劈裂，其余陶粒保持完整，且塑钢纤维皆被拔断，劈断面略显粗糙；100次冻融试件断裂面仅有少部分陶粒被劈裂，且塑钢纤维皆被拔出；150冻融时试件断裂面的陶粒均与水泥浆体相剥离，且塑钢纤维皆被拔出。

图4 页岩陶粒劈裂破坏图Fig.4 Fracture splitting diagram of shale

2.2 冻融环境下预湿方式对试件力学性能的影响

从图5、图6可以看出，冻融环境下，加压预湿与常压预湿轻骨料混凝土抗压强度和劈拉强度皆随冻融循环次数的增加而降低，且加压预湿轻骨料混凝土的抗压强度均低于常压预湿试件。这是因为常压预湿下陶粒的吸水能力没有加压预湿下陶粒的吸水能力强，在混凝土拌和过程中，常压预湿轻骨料并未达到饱和水状态，陶粒吸水造成混凝土有效水灰比下降，从而抗压强度变大。并且，在硬化水化过程中，常压预湿陶粒返水能力低于加压预湿陶粒返水能力。

2.3 冻融环境下预湿方式对试件粘结强度的影响

由图7可以看出，两组粘结试件的极限粘结强度退化规律与试件强度退化规律相似，其中,加压预湿轻骨料试件的抗冻性相较于常压预湿试件表现得较差。这是由于加压预湿饱和水状态下陶粒表面孔隙的水分比常压预湿陶粒表面孔隙的水分多，在混凝土搅拌过程中水泥浆体很难进入加压预湿陶粒表面孔隙中，降低了轻骨料与水泥浆体界面间的化学胶着力。同时，在反复冻融作用下，加压预湿陶粒吸水量小而返水能力强，静水压力和渗透压力加剧了加压预湿骨料的劣化，使得加压预湿陶粒抗冻性低于常压预湿陶粒，导致加压预湿试件的粘结性能弱于常压预湿试件。

2.4 冻融环境下预湿方式对试件荷载滑移曲线的影响

如图8(a)所示，P-000与A-000在微滑阶段与滑移阶段几乎相重合；当曲线进入到劈裂阶段时，A-000试件产生较大的滑移而后拔出破坏，而P-000试件在自由端稍有滑移后即发生劈裂破坏，两组试件的峰值滑移量差距较大。

如图8(b)所示，试件经受50次冻融循环，两组试件的上升曲线几乎重合，P-050试件在劈裂阶段仅产生较小的滑移即发生劈裂破坏，随后荷载迅速下降。而A-050则在试件的劈裂阶段产生较大的滑移，试件达到极限粘结强度后仍具有较高的承载能力，且该试件的卸载过程较为平缓。

图8 不同预湿方式轻骨料混凝土在冻融环境下的F-S曲线Fig. 8 F-S curves of lightweight aggregate concrete under different freezing and thawing

经历100次冻融循环后，两组试件的破坏形态均为劈裂破坏，且曲线发展趋势相似。由于不同预湿方式试件基体强度经100次冻融循环后表现出较大的差别，导致P-100与A-100试件的曲线从滑移阶段就表现出一定的差异,如图8(c)所示。

2.5 冻融环境下预湿方式对试件粘结韧性的影响

图9 粘结韧性参数定义图Fig.9 Definition diagram of bond toughness

图10 不同预湿方式的轻骨料混凝土试件的粘结韧性Fig.10 Bond toughness of lightweight aggregate concrete specimens with different pre wetting

3 冻融环境下塑钢纤维轻骨料混凝土的强度退化计算模型

根据冻融环境中塑钢纤维轻骨料混凝土的力学试验结果，得出轻骨料混凝土试件经历不同冻融循环次数的损失规律。

3.1 冻融环境下塑钢纤维轻骨料混凝土与钢筋粘结强度计算公式

抗压强度是混凝土力学强度中应用最为广泛、表述最为直观的力学性能指标，轻骨料混凝土在冻融环境中抗压强度的变化规律直接反应出轻骨料混凝土基体在冻融环境中所承受的冻融损伤[14]。因为混凝土与钢筋之间粘结性能由诸多繁杂因素影响，并且钢筋在混凝土锚固区间内应力状态较为复杂，难以准确地模拟，因此，关于钢筋与混凝土间的粘结强度计算模型基本上都是基于试验结果拟合所得。当混凝土处于冻融环境时，混凝土与钢筋间粘结强度的计算模型所考虑的影响因素更复杂[15]。根据塑钢纤维轻骨料混凝土试件的抗压强度试验结果，选用混凝土抗压强度作为损伤变量，并定义混凝土损伤度D为

D=1-fcu,res/fcu,0

式中：fcu,o和fcu,res分别为混凝土的初始抗压强度和冻融损伤后的剩余抗压强度。

图11为常压预湿和加压预湿下钢筋与塑钢纤维轻骨料混凝土的剩余粘结强度τu,res与损伤度D的关系散点图及其回归分析结果。

图11 塑钢轻骨料混凝土τu,res与D的关系图Fig. 11 Relation diagram of plastic steel lightweight

回归分析结果表明，在冻融循环下指数函数能较好地拟合钢筋与塑钢纤维轻骨料混凝土的剩余粘结强度τu,res与损伤度D，其关系可表示为

τu,res=e-D/w·τu,0

式中：τu,0为钢筋与塑钢纤维轻骨料混凝土的初始粘结强度；w为回归参数，与轻骨料预湿方式有关，其具体数值见图11。

常压骨料预湿和加压骨料预湿回归参数w分别为0.718和0.709，两者相差不大，且都能较好的反映冻融后塑钢纤维轻骨料混凝土与钢筋τu,res与D之间的关系。

3.2 冻融环境下塑钢纤维轻骨料混凝土粘结韧性的退化计算公式

对冻融环境下塑钢纤维轻骨料混凝土的粘结韧性值进行拟合，得到试件极限粘结韧性和残余粘结韧性与冻融循环次数间的损伤演化方程，计算模型使用指数型表达式

AN=A0×ab·N

(1)

式中：AN为经N次冻融循环作用的粘结韧性值；A0为未经冻融循环作用的粘结韧性值；a、b为拟合系数。

将极限粘结韧性值和残余韧性值的试验结果按照式(1)进行拟合，得到的结果如表4所示，计算式与试验结果吻合度较高。

表4 冻融环境下轻骨料混凝土粘结韧性损伤模型拟合结果Table 4 Results of bond toughness model of lightweight aggregate concrete in freezing-thawing environment

4 结论

通过对冻融环境下不同预湿方式的塑钢纤维轻骨料混凝土进行抗压、劈拉以及直接拔出试验，分析塑钢纤维及预湿方式对轻骨料混凝土试件的影响，根据试验结果得出以下结论：

2)加压预湿的塑钢纤维轻骨料混凝土试件的抗压强度、极限粘结强度以及粘结韧性均比常压预湿试件小，并且加压预湿试件的抗冻性比常压预湿试件差，建议在容易遭受冻融侵蚀的环境中，使用常压预湿轻骨料混凝土。

3)以混凝土抗压强度作为损伤度D，探究冻融环境下两种预湿塑方式钢纤维轻骨料混凝土试件与钢筋剩余粘结强度τu,res与损伤度D之间关系，结果表明：两种骨料预湿方式回归参数w相差不大且拟合度较高。并且对两种预湿塑方式钢纤维轻骨料混凝土试件与钢筋粘结韧性退化计算模型进行拟合，得出的计算式计算结果与试验结果的吻合度较高。

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