Nd含量对Mg-6Gd-2.5Y-0.5Zr合金显微组织和力学性能的影响

石洪吉，邓运来，张 凯，杨 柳，陈明安



Nd含量对Mg-6Gd-2.5Y-0.5Zr合金显微组织和力学性能的影响

石洪吉1, 3，邓运来1, 2, 3，张 凯2, 3，杨 柳1, 3，陈明安1, 3

(1. 中南大学材料科学与工程学院，长沙 410083；2. 中南大学轻合金研究院，长沙 410083；3. 中南大学有色金属先进结构材料与制造协同创新中心，长沙 410083)

通过金相观察、X射线衍射、透射电镜、硬度测试和拉伸性能测试等实验方法，研究添加不同含量的Nd元素对Mg-6Gd-2.5Y-0.5Zr合金的显微组织、时效硬化行为以及峰值时效下力学性能的影响。结果表明：随着Nd含量的增加，铸态合金中第二相Mg5(Gd/Y)和Mg24(Gd/Y)5的含量显著增加，合金经固溶淬火后，时效强化现象越来越显著，峰值时效时间缩短，峰值时效硬度明显增加。当Nd元素的含量为1.0%(质量分数)，合金的力学性能最佳，Mg-6Gd-2.5Y-1Nd-0.5Zr的抗拉强度为289 MPa，屈服强度为241 MPa。时效硬化行为和峰值时效力学性能得到改善，其主要是因为加入Nd元素后，在-Mg基体中形成大量的′相，且′相明显细化，′相的形貌也发生改变。

Nd元素；镁合金；显微组织；力学性能

镁合金以其密度低、比强度和比刚度高、导热性好、电磁屏蔽效果佳等优点，被广泛地应用于航天航空、汽车、计算机、电子、通讯等各个领域，被誉为“21世纪的绿色工程材料”，但纯镁的强度比较低，不能作为结构材料而广泛使用[1−2]。最近的研究表明[3−4]，向纯镁中添加重稀土元素可提高其抗蠕变性能和力学性能，稀土添加对镁合金的两种主要强化方式是固溶强化和时效析出强化[4−5]。但是在Mg-Gd二元合金中，Gd含量少于10%，时效强化现象不明显[6−7]。通常只有Gd含量达到10%~20%或添加其他稀土元素才会有显著的时效强化效果[7−9]。向Mg-Gd合金中添加少量Y，能显著增加合金的时效强化效果，其室温强度和高温强度都表现优秀，但是伸长率相对较低，耐腐蚀性能也较差[10−11]。

李永军等[16]开始研究向Mg-Gd-Y-Zr合金添加Nd元素，对Mg-5.0Y-7.0Gd-1.3Nd-0.5Zr合金进行挤压变形，当挤压比为20:1、挤压筒温度为400 ℃、挤压速度1~2 m/min时，合金的极限抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为335 MPa、240 MPa和16.5%。唐昌平等[17]指出，Mg-5Gd-3Y-1Nd-1Zr合金峰值时效时，室温条件下的抗拉强度为322 MPa，伸长率为4.0%。

最近，许多学者都开始研究添加稀土元素对镁合金的影响[18−19]，在保证抗拉强度不变的情况下，添加少量的Nd元素，能极大地减少合金中Gd和Y元素的添加，具有极大地经济效益，但始终未确定出一个比较合适的Nd元素添加量。本文作者开创性地向Mg-6Gd-2.5Y-0.5Zr合金中加入Nd元素，研究了添加不同含量的Nd元素对Mg-6Gd-2.5Y-0.5Zr合金的显微组织与力学性能的影响，为开发高强度、高伸长率的Mg-Gd-Y系合金奠定了基础。

1 实验

1.1 实验材料

本实验中采用自熔炼镁合金。将铁坩埚在熔炼用感应炉中预热到700 ℃，依次加入纯镁、Mg-30%Nd、Mg-30%Gd、Mg-30%Y和Mg-30%Zr中间合金，全程用氩气作为保护性气体。合金的成分由X荧光分析仪(XRF)测得，其结果如表1所示。4种合金铸锭在520 ℃条件下固溶12 h，然后进行淬火处理，最后在225 ℃进行时效处理。

表1 实验用合金的实际化学组成

1.2 实验方法

采用HV−10B型硬度计测定不同时效时间样品硬度，试验负荷为30 N，加载时间为15 s。采用Instron 3369材料试验机上对峰值时效样品进行室温拉伸试验，拉伸试样用线切割加工而成，拉伸速率为 1 mm/min，将抗拉强度、屈服强度和伸长率取平均值。用XJP−6A型立式光学显微镜进行金相组织观察，用于金相组织观察的试样采用体积分数为4%的硝酸酒精溶液进行腐蚀，腐蚀时间为20~30s。用TecnaiG220型透射电镜(TEM)进行显微组织分析。透射薄膜样是先将试样机械研磨减薄到厚度为0.08 mm，再冲压出直径为3 mm的圆片，用体积分数为30%的硝酸甲醇溶液进行双喷减薄，双喷溶液用液氮冷却，温度为−30 ℃，双喷电压为30 V。用Rigaku D/max 2500型X射线仪(XRD)对合金进行相组成分析。

2 实验结果

2.1 铸态显微组织

图1所示为Mg-6Gd-2.5Y-Nd-0.5Zr 4种合金的铸态金相组织照片。从图1中可以看出：4种合金的铸态组织晶粒均为等轴枝晶，由被非平衡共晶组织环绕的-Mg组成。随着Nd元素含量的增加，在晶界位置的非平衡共晶组织的体积分数不断增加。

Mg-6Gd-2.5Y-Nd-0.5Zr 4种合金铸态组织的XRD谱如图2所示。从图2可以看出：非平衡共晶组织主要是富稀土相，由Mg5Gd和Mg24Y5组成，并且随着加入Nd元素含量的增加，Mg5Gd和Mg24Y5衍射峰不断增高。这说明铸态组织中Mg5Gd和Mg24Y5的含量随着Nd元素含量的增加而不断增加，与金相组织观察的结果相一致。由于Gd元素和Y元素性质相似，Mg5(Gd)中的Gd元素易被Y元素取代，Mg24Y5中的Y元素易被Gd元素取代，因此，他们也常常被写为Mg5(Gd/Y) 和 Mg24(Gd/Y)5[20]。在XRD的衍射结果中，并未发现含Nd元素的第二相，这说明Nd元素主要以固溶态的形式存在于-Mg基体或者以Mg5(Gd/Y) 和 Mg24(Gd/Y)5为主的第二相中。

图1 铸态Mg-6Gd-2.5Y-xNd-0.5Zr的金相组织

2.2 时效显微组织

图3所示为Mg-6Gd-2.5Y-Nd-0.5Zr 4种合金峰值时效时的金相组织。从图3可以看出：经过热处理之后，晶界富稀土的非平衡共晶组织基本消除，晶界偏析基本消失。与铸态金相组织相比，经过热处理后，晶粒尺寸更加均匀，晶界也更加平直清晰，组织缺陷明显减少。

峰值时效态4种合金的XRD谱如图4所示。从图4可以看出：Mg5(Gd/Y) 和 Mg24(Gd/Y)5的衍射峰基本消失，Mg5(Gd/Y) 和Mg24(Gd/Y)5在经过热处理之后已完全固溶到-Mg基体中，但出现了稀土氧化物的峰，并且随着Nd元素含量的增加，稀土氧化物的量不断增加。根据文献[21−22]介绍，稀土氧化物存在于晶界和晶内，是富含Gd元素和Y元素的方片状的第二相，其主要在合金固溶的过程中形成。

图2 铸态Mg-6Gd-2.5Y-xNd-0.5Zr合金的XRD谱

图3 峰值时效态Mg-6Gd-2.5Y-xNd-0.5Zr的金相组织

图4 峰值时效态Mg-6Gd-2.5Y-xNd-0.5Zr合金的XRD谱

图5 合金Ⅰ和Ⅲ在225 ℃峰值时效时沿á0001ñMg选取衍射斑点、明场像以及合金III峰值时效STEM及局部放大图

2.3 时效力学性能

4种合金的时效硬化曲线如图6所示。从图6中可以看到：随着Nd元素含量的增加，合金的淬火态硬度会增加，时效阶段硬度的提升也会更加明显。当合金中Nd元素含量为0%时，其淬火态硬度仅55HV，时效30 h达到峰值71HV；随着Nd元素含量增加到1%，合金淬火态硬度提升到64HV，时效13小时后达到峰值97.5HV；而随着Nd元素含量进一步增加至1.5%，其淬火态硬度增加至66HV，同时在时效13 h后硬度达到峰值105.6HV。相对于没有添加Nd元素的合金，其淬火态硬度和时效峰值硬度分别增加10HV和34.6HV，而达到峰值时效所需时间缩短了17 h，时效强化现象非常明显。

表2所示为4种合金峰值时效后室温拉伸结果。从表2中可以看出：在Nd含量在0~1%范围内，随着合金中Nd元素的增加，合金的抗拉强度和屈服强度不断提升，伸长率不断下降。当合金中Nd 元素含量为0时，其抗拉强度为216 MPa，屈服强度为151 MPa，伸长率为7.0%。当Nd元素含量增加到1%(质量分数)后，其抗拉强度为增长到289 MPa，屈服强度增长到241 MPa，而伸长率下降到4.1%。随着Nd元素含量进一步增加至1.5%(质量分数)，合金的抗拉强度、屈服强度和延伸率都有了一定程度的下降，分别为265 MPa、213 MPa和2.8%。很明显，当Nd元素含量为1%时，合金的强度最高，相比于Mg-6Gd-2.5Y-0.5Zr合金，其抗拉强度增加72 MPa，屈服强度增加62 MPa。

图6 225 ℃时Mg-6Gd-2.5Y-xNd-0.5Zr合金的时效硬化曲线

3 分析及讨论

众所周知，稀土元素的添加对改善镁合金的显微组织，提高其力学性能有很大的作用。本文通过添加少量的稀土元素Nd，研究添加Nd元素对Mg-6Gd-2.5Y-0.5Zr合金显微组织和力学性能的影响。

表2 4种Mg-6Gd-2.5Y-xNd-0.5Zr合金峰值时效态拉伸性能

影响合金力学性能的因素有很多，如细晶强化、固溶强化、时效强化、加工硬化。本实验中4种合金经固溶淬火处理后，合金Ⅳ具有最大的硬度，对比合金Ⅰ，强化效果十分显著，这是因为加入Nd元素后，在基体内产生的晶格畸变，晶格畸变增大位错运动的阻力，使金属的滑移变形变得更加困难，起到固溶强化作用。将固溶淬火后的合金在225℃条件下进行时效处理，随着Nd元素的加入，Mg-6Gd-2.5Y-Nd-0.5Zr合金的时效硬化现象明显增强，峰值时效硬度明显增加，到达峰值时效的时间明显缩短，并且，其峰值强化相数目显著增加，尺寸明显缩小。因此在本研究中，影响力学性能的主要因素是固溶强化和时效强化，但由于添加Nd元素的量较少，以下固溶强化的效果有限。以下主要讨论时效强化。

加入Nd元素将会增加合金中稳态或者亚稳态中第二相的量。在520℃进行固溶处理后，Nd原子与镁基体形成置换固溶体，由于Nd的原子尺寸比Gd和Y的大，远远大于Mg的，添加少量的Nd将使合金产生较大的晶格畸变，固溶体的畸变能增加，此外，Nd的电负性、电子浓度等各方面与基体也存在差异，这都将使得体系不稳定性增加，系统能量增加。图7所示为时效析出过程的成分吉布斯自由能曲线。由于Nd的加入，自由能由1上升到2，绘制公切线可以发现，对于成分为0的合金，其峰值时效的相组成由′+C1变为′+C2，极限固溶度减小。此外，由于过饱和固溶体中Nd原子部分的取代了原来Gd原子和Y原子的位置，这也将使得Gd元素和Y元素的极限固溶度降低，由杠杆定律我们可以计算得出，相组成中的强化相′量将会增加。同理，对于稳态第二相，其凝固过程的析出量也将增加。因此，在4种合金的铸态金相组织以及XRD结果中，向合金中添加微量Nd元素后，合金中的第二相Mg5(Gd/Y) 和Mg24(Gd/Y)5的含量显著增加。

其次，加入Nd元素，将会增加合金析出形核的形核率。对于图7中0的合金，在时效析出亚稳第二相的过程中，未添加Nd时，其自由能ΔG的变化为，添加Nd，自由能Δ′的变化为，很明显，ΔG的变化小于Δ′的变化，即添加Nd后，过饱和固溶体析出过程中的析出动力更大，考虑到相变过程的阻力界面能和弹性应变能，析出新相的系统自由能的变化为[23]

式中：Δ指生成半径为的球形晶胚时系统自由能的变化，ΔG代表形成单位体积晶胚时自由能的变化，常为负值，它的大小与温度和成分有关，是析出形核的动力。和ΔG分别代表形成单位体积晶胚产生的界面能和应变能。对Δ求导可求得临界形核尺寸k以及相对应的临界形核功Δk，即

式中：为波尔茨曼常数；A为扩散激活能；Δk为形核功；为原子震动频率；为单位体积母相中的原子数。

图7 Mg-6Gd-2.5Y-xNd-0.5Zr合金成分−吉布斯自由能关系图

4 结论

1) 在Mg-6Gd-2.5Y-0.5Zr合金中添加适量的Nd元素，会增加合金中含Gd/Y稳定第二相Mg5(Gd/Y) 和Mg24(Gd/Y)5的量，但合金中并不会有含Nd的第二相析出。

2) 添加Nd元素，将会显著缩短Mg-6Gd-2.5Y-0.5Zr合金峰值时效的时间，增加峰值时效的硬度，在适量的范围内，增加Nd的含量，合金T6态的抗拉强度将会逐渐增加，伸长率不断下降。当Nd含量为1.0%，合金的力学性能最佳，Mg-6Gd-2.5Y-1Nd-0.5Zr的抗拉强度为289 MPa，屈服强度为241 MPa，伸长率为4.1%。当Nd的含量超过1%，T6态的抗拉强度反而降低，伸长率也将急剧 下降。

[1] 毕广利, 李元东, 黄晓峰, 陈体军, 马 颖, 郝 远. Zn含量对铸态Mg-Dy合金显微组织和力学性能的影响[J]. 中国有色金属学报, 2015, 25(4): 875−882. BI Guang­li, LI Yuan­dong, HUANG Xiao­feng, CHEN Ti­jun, MA Ying, HAO Yuan. Effects of Zn addition on microstructure and mechanical properties of as­cast Mg­Dy alloy[J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2015, 25(4): 875−882.

[2] 文丽华, 吉泽升, 许红雨, 王宝芹, 宁慧燕, 翁江翔, 胡茂良. 固相再生Mg-Nd-Zn-Zr镁合金的时效强化[J]. 中国有色金属学报, 2016, 26(7): 1408−1413. WEN Li-hua, JI Ze-sheng, XU Hong-yu, WANG Bao-qin, NING Hui-yan, WENG Jiang-xiang, HU Mao-liang. Aging strengthening of Mg- Nd- Zn- Zr magnesium alloy prepared by solid recycling process[J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2016, 26(7): 1408−1413.

[3] LI Meng, ZHANG Kui, DU Zhi-wei, LI Xing-gang, MA Ming-long. Microstructure evolution and mechanical properties of Mg-7Gd-3Y-1Nd-1Zn-0.5Zr alloy[J]. Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 2016, 26(7): 1835−1842.

[4] 蔚晓嘉, 刘邱祖, 韩世平. 热处理对 Mg-8Gd-2.5Nd-0.5Zr 合金组织和力学性能的影响[J]. 中国有色金属学报, 2017, 27(1): 82−88. WEI Xiao-jia, LIU Qiu-zu, HAN Shi-ping. Effects of heat treatment on microstructure and mechanical properties of Mg-8Gd-2.5Nd-0.5Zr alloy[J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2017, 27(1): 82−88.

[5] 吴文祥, 靳 丽, 董 杰, 章桢彦, 丁文江. Mg-Gd-Y-Zr高强耐热镁合金的研究进展[J]. 中国有色金属学报, 2011, 21(11): 2709−2718. WU Wen-xiang, JIN Li, DONG Jie, ZHANG Zhen-yan, DING Wen-jiang. Research progress of high strength and heat resistant Mg-Gd-Y-Zr alloys[J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2011, 21(11): 2709−2718.

[6] VOSTRÝ P, SMOLA B, STULÍKOVÁ I, BUCH V F, MORDIKE B L. Microstructure evolution in isochronally heat treated Mg-Gd alloys[J]. Physica Status Solidi, 1999, 175(2): 491−500.

[7] 汤伊金, 章桢彦, 靳 丽, 董 杰, 丁文江. Mg-Gd 系合金时效析出研究进展[J]. 中国有色金属学报, 2014, 24(1): 8−23. TANG Yi-jin, ZHANG Zhen-yan, JIN Li, DONG Jie, DING Wen-jiang. Research progress on ageing precipitation of Mg-Gd alloys[J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2014, 24(1): 8−23.

[8] NEGISHI Y, NISHIMURA T, KIRYUU M, KAMADO S, KOJIMA Y, NINOMIYA R. Age hardening characteristics and high temperature tensile properties of Mg-Gd and Mg-Dy alloys[J]. Journal of Japan Institute of Light Metals, 1994, 44(1): 3−8.

[9] ROKHLIN L L, NIKITINA N I. Magnesium-gadolinium and magnesium-gadolinium-yttrium alloys[J]. Zeitschrift Für Metallkunde, 1994, 85(12): 819−823.

[10] KUBÁSEK J, VOJTĚCH D. Structural and corrosion characterization of biodegradable Mg-RE (RE=Gd, Y, Nd) alloys[J]. Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 2013, 23(5): 1215−1225.

[11] LIANG S, GUAN D, TAN X, CHEN L, TANG Y. Effect of isothermal aging on the microstructure and properties of as-cast Mg-Gd-Y-Zr alloy[J]. Materials Science and Engineering A, 2011, 528(3): 1589−1595.

[12] 肖 阳, 张新明. Mg-9Gd-4Y-0.6Zr合金的二次时效[J]. 中国有色金属学报, 2011, 21(2): 276−282. XIAO Yang, ZHANG Xin-ming. Secondary aging of Mg-9Gd-4Y-0.6Zr alloy[J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2011, 21(2): 276−282.

[13] 周丽萍, 曾小勤, 李德江, 杨春明. Mg-12Gd合金的时效析出行为[J]. 中国有色金属学报, 2015, 25(6): 1409−1416. ZHOU Li-ping, ZENG Xiao-qin, LI De-jiang, YANG Chun-ming. Ageing precipitation behavior of Mg-12Gd alloy[J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2015, 25(6): 1409−1416.

[14] LIU X B, CHEN R S, HAN E H. Effects of ageing treatment on microstructures and properties of Mg-Gd-Y-Zr alloys with and without Zn additions[J]. Journal of Alloys and Compounds, 2008, 465(1/2): 232−238.

[15] JIANG L, LIU W, WU G, DING W. Effect of chemical composition on the microstructure, tensile properties and fatigue behavior of sand-cast Mg-Gd-Y-Zr alloy[J]. Materials Science and Engineering A, 2014, 612(26): 293−301.

[16] 李永军, 张 奎, 李兴刚, 马鸣龙, 王海珍, 何兰强. 挤压变形对 Mg-5.0Y-7.0Gd-1.3Nd-0.5Zr 合金组织和性能的影响[J]. 中国有色金属学报, 2010, 20(9): 1692−1697. LI Yong-jun, ZHANG Kui, LI Xing-gang, MA Ming-long, WANG Hai-zhen, HE Lan-qiang. Influence of extrusion on microstructures and mechanical properties of Mg-5.0Y- 7.0Gd-1.3Nd-0.5Zr magnesium alloy[J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals. 2010, 20(9): 1692−1697.

[17] 唐昌平, 刘文辉, 陈宇强, 刘 筱, 邓运来. Y含量对铸造Mg-Gd-Y-Nd-Zr合金组织与性能的影响[J]. 材料导报, 2016, 30(16): 86−90. TANG Chang-ping, LIU Wen-hui, CHEN Yu-qiang, LIU Xiao, DENG Yun-lai. Effect of Y content on Microstructures and mechanical properties of Mg-Gd-Y-Nd-Zr casting alloy[J]. Materials Review, 2016, 30(16): 86−90.

[18] WANG Jia-he, YANG Guang-yu, LIU Shao-jun, JIE Wan-qi. Microstructure and room temperature mechanical properties of directionally solidified Mg-2.35Gd magnesium alloy[J]. Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 2016, 26(5): 1294−1300.

[19] FEI Hou-jun, XU Guang-long, LIU Li-bin, BO Hong, ZENG Li-jun, CHEN Cui-ping. Phase equilibria in Mg-rich corner of Mg-Ca-RE (RE=Gd, Nd) systems at 400℃[J]. Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 2013, 23(4): 881−888.

[20] YU Z J, HUANG Y, QIU X, YANG Q, SUN W, TIAN Z, ZHANG D P, MENG J. Fabrication of magnesium alloy with high strength and heat-resistance by hot extrusion and ageing[J]. Materials Science and Engineering A, 2013, 578(33): 346−353.

[21] 郑伟文, 李兴刚, 张 奎, 马鸣龙, 李永军, 石国梁, 袁家伟. Mg-Gd-Zr合金均匀化处理过程中方块相的显微结构[J]. 中国有色金属学报, 2015, 25(5): 1136−1141. ZHENG Wei-wen, LI Xing-gang, ZHANG Kui, MA Ming-long, LI Yong-jun, SHI Guo-liang, YUAN Jia-wei. Microstructure of cubic-shaped phase in Mg-Gd-Zr alloys during homogenization[J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2015, 25(5): 1136−1141.

[22] 邓运来, 杨 柳, 郭天才, 李文瑛, 张新明. Mg-Gd-Y-Zr合金在773和823K热处理时的氧化行为[J]. 中南大学学报(自然科学版), 2010, 41(2): 483−488. DENG Yun-lai, YANG Liu, GUO Tian-cai, LI Wen-ying, ZHANG Xin-ming. Oxidization of Mg-Gd-Y-Zr alloy during heat treatment process at 773 and 823 K[J]. Journal of Central South University (Science and Technology), 2010, 41(2): 483−488.

[23] PORTER D A, EASTERLING K E. Phase transformations in metals and alloys[M]. New York: Van Nostrand Reinhold Company, 1981: 185−260.

[24] 谢艳才. Mg-10Gd-3Y-0.4Zr合金时效析出相的电子显微研究[D]. 上海: 上海交通大学, 2013: 35−52. XIE Yan-cai. Electron microscopy study of precipitates in Mg-10Gd-3Y-0.4Zr alloys[D]. Shanghai: Shanghai Jiao Tong University, 2013: 35−52.

(编辑 龙怀中)

Effects of Nd addition on microstructure and mechanical properties of Mg-6Gd-2.5Y-0.5Zr alloy

SHI Hong-ji1, 3, DENG Yun-lai1, 2, 3, ZHANG Kai2, 3, YANG Liu1, 3, CHEN Ming-an1, 3

(1. School of Materials Science and Engineering, Central South University, Changsha 410083, China;2. Light Alloy Research Institute, Central South University, Changsha 410083, China;3. Nonferrous Metal Oriented Advanced Structural Materials and Manufacturing Cooperative Innovation Center,Central South University, Changsha 410083, China)

The effects of Nd addition on microstructure, age-hardening behavior and mechanical properties of Mg-6Gd-2.5Y-0.5Zr alloy were investigated by optical microscopy (OM), X-ray diffractometry (XRD), transmission electron microscopy (TEM), hardness test and tensile tests. The results show that the amount of second phase (Mg5(Gd/Y) and Mg24(Gd/Y)5) increase significantly in the as-cast alloys, and the age hardening response after quenched is improved apparently with the addition of Nd, the hardness is enhanced and time to peak ageing is shortened. The Mg-6Gd-2.5Y-1Nd-0.5Zr alloy exhibits the maximum yield strength of 241 MPa and ultimate tensile strength of 289 MPa. The reason for the improvement of age-hardening behavior and mechanical properties is the higher number density and finer′ precipitates in the-Mg matrix, and morphologies of′ precipitates also change with Nd addition.

neodymium; magnesium alloy; microstructure; mechanical property

Projects (2016YFB0300901) supported by the National Key Research and Development Program of China; Projects (51375503) supported by the National Natural Science Foundation of China; Project (2013A017) supported by the Guangxi BaGui Scholars, China

2016-07-15; Accepted date: 2017-02-27

DENG Yun-lai; Tel: +86-13873152095; E-mail: luckdeng@csu.edu.cn

10.19476/j.ysxb.1004.0609.2017.09.04

1004-0609(2017)-09-1785-09

TG146.1

A

国家重点研发项目(2016YFB0300901)；国家自然科学基金资助项目(51375503)；广西八桂学者资助项目(2013A017)

2016-07-15；

2017-02-27

邓运来，教授，博士；电话：13873152095；E-mail：luckdeng@csu.edu.cn