连续重整装置增压机跳停原因分析及应对措施

倪永生（宁波中金石化有限公司,浙江　宁波 315204）

连续重整装置增压机跳停原因分析及应对措施

倪永生（宁波中金石化有限公司,浙江宁波 315204）

通过对南方某炼厂连续重整装置增压机跳停的根源进行深入分析，找出造成增压机跳停的直接、间接因素，提出整改措施，为避免同类事故的发生提供参考。

连续重整；增压机；跳停

1　概况

连续重整装置是石油化工企业最重要的生产装置之一，它主要以外购石脑油、加氢焦化石脑油和加氢裂化重石脑油为原料，利用铂（Pt）～铼（Re）双金属催化剂，在535℃左右的高温下，使分子发生重排、异构，最大限度生产富含芳烃的汽油馏分（C6+重整生成油），同时副产高纯度的重整氢，在全厂流程中起着承上启下的重要作用。重整氢增压机组是连续重整装置的重要设备，用于把重整产氢压力提高后输送至氢气管网，供其他炼油、化工装置使用，所以该机的运行状况直接影响着其他用氢装置的安全平稳生产。

9月13日14：12重整氢增压机C1202因Ⅰ段再接触罐V1203液位高联锁跳机，根据氢气平衡预案，预加氢及重整、石脑油加氢、加氢改质、歧化、异构化分阶段切断进料；15：18重整氢增压机C1202开机；17：20重整开始进料，根据氢气供应情况逐步恢复用氢装置的生产。如图1。

2　原因分析

2.1直接原因

9月13日13：30 V1203罐底泵P1202B开始抽空，导致V1203液位快速上升。当班班组立即组织人员现场检查，做切泵准备。14：12：20 V1203控制液位（LⅠC～122001）显示83.684%，三取二联锁液位（LT～122002A/B/C）分别是49.985%、50.022%、49.011%。V1203液位（LT～122002A/B/C）三支中有两支测量值≥50%，联锁停C1202。

图1　连续重整装置反应及接触部分流程简图

图2　一段再接触罐V1203控制液位计与连锁液位计的关系示意图

V1203控制液位（LⅠC～122001）高位报警值为80%，高高位报警值为85%。控制液位计（LⅠC～122001）与联锁液位计（LT～122002A/B/C）的关系是：（1890+178）/2470×100%=83.72%，所以控制液位计83.7%是联锁液位计的联锁点。

由于控制液位的高位报警值与联锁液位计的联锁点接近，导致控制液位的高位报警后还没来得及调整，就发生了联锁跳车事件。

图3　进料量与循环氢的流量调整趋势图

图4　反应温度变化趋势图

图5　重整气液分离器、重整氢增压机入口分液罐、一段再接触罐、二段再接触罐入口温度变化趋势

图6　重整气液分离器、重整氢增压机入口分液罐、一段再接触罐、二段再接触罐液位变化趋势

2.2间接原因

2.2.1预加氢装置原料变化，反应操作未调整

在9月13日因预加氢原料组分变重，预加氢的反应温度未做任何调整，导致预加氢直供重整原料发生变化，影响了重整的产氢量。

2.2.2连续重整装置提负荷，相应参数未调整

9月13日8：10左右公司领导直接下指令至值班调度，要求连续重整装置的进料量由272t/h提至300 t/h。8：30值班调度将连续重整装置提负荷指令下达至装置当班班组。9：40至12：13装置负荷由273t/h提至288t/h，循环氢的流量波动不大；12：20装置负荷由288t/h提至290t/h，循环氢的流量调节阀未调整，循环量开始持续降低；13：37至14：09装置负荷由290t/h提至300t/h，循环氢的流量调节阀仍未调整，循环量由正常的3.049×105Nm3/ h，最低降低到2.0285×105Nm3/h，如图3.所示。

由于进料量增加，循环氢流量未调整，提高反应过程空速、降低了氢油比，催化剂积碳增加，转化率下降，反应器入口温度不变的情况下，反应器平均温度会升高，如图4.所示；随着反应的进行，循环氢大幅降低，导致短时间原料在反应器内停留时间增加，反应时间增多，裂化过度，装置液收下降，液化气产量快速增加。同时受接触和再接触冷却量的影响，重整反应系统的气液平衡被打破，造成重整装置重整气液分离器V1201、一段再接触罐V1203、二段再接触罐V1204液位大幅波动，如图5.与图6.所示。

2.2.3一段再接触罐泵P1202B抽空

由于一段再接触罐V1203液位波动大，造成气液分离效果差，引起液相带气，导致一段再接触罐泵P1202B气蚀抽空，V1203液位急剧上升，触发重整氢增压机C1202联锁停机。

2.3处理过程

2.3.1重整装置停工

9月13日因一段再接触罐泵P1202B1气蚀抽空，14：23脱戊烷塔T1201底液位低，塔底重沸泵抽空，触发“二合一”炉F1201～F1202对流段流量计（FT～123407A～E）五支中有两支测量值≤37.5t/h联锁停炉信号，造成14：25 F1201～F1204停炉，导致14：26连续重整进料中断，装置停工。

2.3.2预加氢装置停工

2.3.2.1循环氢与补充氢压缩机C1101跳停

9月13日14：12因重整氢增压机C1202联锁跳停，重整氢管网压力低，预加氢装置未能及时将补充氢压缩机C1101出口至预加氢反应产物空冷器，以及补充氢至歧化的阀门关闭，改通补充氢压缩机出口至补充氢压缩机入口分液罐的流程，造成C1101入口压力低、出口压力高、压缩比增大，14：17 C1101B补充缸出口温度表（TT～110602A）测量值≥105℃，触发C1101B联锁停机。

2.3.2.2预加氢进料泵P1102C停、F1101熄炉

9月13日14：17因循环氢与补充氢压缩机C1101B联锁停机，预加氢无补充氢，为保反应系统压力，14：37停预加氢进料泵P1102C，14：44停预加氢进料加热炉F1101。

3　整改措施

3.1调整V1203控制液位计量程

为彻底解决由于控制液位的高位报警值与联锁液位计的联锁点接近，导致控制液位的高位报警后还没来得及调整，就有可能发生联锁跳车事件，经与仪表专业讨论后，调整了V1203控制液位计的量程，调整后V1203控制液位计的量程100%与联锁液位计的联锁点50%相一致。

图7　调整后的一段再接触罐V1203控制液位计与连锁液位计的关系示意图

V1203控制液位（LⅠC～122001）高位报警值为80%时，对应联锁液位计为：

（1654.4～1890）/356=～66.2%

V1203控制液位（LⅠC～122001）高高位报警值为85%，对应联锁液位计为：

（1757.8～1890）/356=～37.2%

3.2严格执行联系汇报制度

对调度指令执行有困难、生产情况发生变化时，受令部门应及时向计划调度室汇报并说明原因，经计划调度室确认后方可取消或修改指令，否则应坚决执行。对日常生产过程中的一些正常调整，岗位认为执行有难度的，应由岗位人员向本部门主管领导汇报，由部门主管领导向计划调度室汇报。

3.3强化岗位人员培训，提高岗位人员操作技能，增强责任意识

从此次事故处理中可以看出，装置当班人员，在岗位操作技能、岗位协调上都存在不足，尤其体现在一段再接触罐V1203和脱戊烷塔T1201液位控制、报警确认，以及改通补充氢压缩机出口至补充氢压缩机入口分液罐的流程方面。

为此装置须总结此次事故的经验，强化岗位人员基本功、增加反事故演练频次，提高岗位责任意识及人员素养。建议运行部各装置结合现场情况，落实“一日一题、一周一考”，帮助岗位人员提高业务水平。

做好精细化操作，针对不同工况，制定严格的优化操作步骤，包括：1）明确升降负荷，需要调整的对应流量下的温度，循环机C1201循环量、氢油比、转速；2）计算好水氯平衡，写明注氯量大小的调整步骤；3）理清再生系统低负荷下的优化操作步骤。

3.4合理安排岗位人员休息，确保到岗人数符合公司管理要求

9月13日岗位定员人数8人，因故请假3人，实到人数5人，增加了事故处理的难度。因此装置在人员休息安排中，需全盘考虑，制定岗位最低定员，在岗人数必须满足最低定员要求，配足装置突发事件的处理人员。

4　结语

4.1经全面落实整改措施后，装置运行平稳，V1203液位控制稳定，从9月14日至今未发生一起因液位波动造成联锁的事故。

4.2调度指令畅通，执行力得到有效落实。

4.3岗位人员的操作技能得到急速提升，岗位责任意识得到加强。

［1］徐晨恩主编.催化重整工艺与工程［M］.北京：中国石化出版社，2006.482～503.