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不同锥度离心机选别新选二车间1段离心机尾矿的工业试验

2016-06-02于春海

现代矿业 2016年1期
关键词:锥度离心机尾矿

于春海

(海南矿业股份有限公司)



不同锥度离心机选别新选二车间1段离心机尾矿的工业试验

于春海

(海南矿业股份有限公司)

摘要为探索不同锥度离心机对离心选矿效果的影响,在2段离心选矿进行了单锥度、双锥度和三锥度离心机选矿试验。试验结果表明:8-8双锥度离心机选别指标最好,8-9单锥度离心机次之,8-10三锥度离心机稍差一些;双锥度8-8、单锥度8-9离心机较适合2段离心选矿。

关键词离心机单锥度双锥度三锥度铁精矿品位

海南矿业新选二车间选矿工艺为原矿磨矿—弱磁—强磁—离心重选—离尾再磨—弱磁—强磁—离心重选。自2013年2月试生产以来,2段离心选矿现有的双锥度离心机选别效果较差,精矿和尾矿品位达不到设计要求。而单锥度离心机是海南矿业在原有离心机的基础上加工改进而成,三锥度离心机为赣州金环公司研制产品,这两种离心机先在1段离心选矿进行试验研究。研究结果发现,三锥度离心机与现有1段离心机相比具有精矿低、尾矿低的特点,比较适合现阶段2段离心选矿要求。因此,为了寻找更适合2段选别的离心设备,决定将单锥度、三锥度离心机安装在2段8-9离心机、8-10离心机的位置,并与原有的双锥度离心机8-8进行对比试验。

1矿石性质

海南矿业矿石的自然类型为磁铁赤铁石英岩,夹有含铁闪英岩,工艺类型为闪石型,赤铁矿与磁铁矿在矿样中相对富集,含量不均匀,属变质型矿石。

矿石矿物组成较复杂,有用铁矿物为赤铁矿、镜铁矿、磁铁矿、针铁矿、褐铁矿及含铁方解石,非工业用铁矿物为镁铁闪石,有害铁矿物为黄铁矿及黄钾铁矾。脉石矿物有石英、直闪石、蓝闪石、方解石等。

28-8双锥度离心机单机工业条件试验

2.1延长给矿时间条件试验

因第一阶段2段离心机已进行了给矿时间为80、100、120 s的3个条件试验,其中120 s指标较好,故此次延时给矿时间试验进行120、160、200、240、280 s共5个条件的试验,试验固定给矿细度 -45 μm 97%、给矿浓度15%、给矿体积6 m3/h、转鼓转速200 r/min、精矿漂洗水角度45°,试验每个条件做5组以适应生产中给矿品位、给矿浓度的变化,试验平均结果见表1。

表1 8-8双锥度离心机给矿时间试验结果

由表1可知,随着给矿时间的升高,精矿铁品位、尾矿铁品位同时升高,而精矿产率与铁回收率同步下降;综合考虑各指标,选择给矿时间120 s为宜。

2.2给矿体积条件试验

固定给矿细度为-45 μm 97%、给矿浓度为15%、给矿时间为120 s、转鼓转速为200 r/min、精矿漂洗水角度45°,进行给矿体积分别为4、6、8、10、12 m3/h的条件试验,试验平均结果见表2。

表2 8-8双锥度离心机给矿体积试验结果

由表2可知,随着给矿体积的增大,单机处理的干矿量增大,精矿品位升高幅度不大,而尾矿品位却大幅度上升,精矿产率和回收率随之下降;综合考虑,给矿体积选择6 m3/h。

2.3转鼓转速试验

固定给矿细度为-45 μm 97%、给矿浓度为15%、给矿时间为120 s、精矿漂洗水角度为45°、给矿体积为6 m3/h进行转鼓转速分别为180,200,220,240,260 r/min的条件试验,试验平均结果见表3。

表3 8-8双锥度离心机转鼓转速试验结果

由表3可知,随着转鼓转速的升高,精矿品位和尾矿品位呈规律性下降,而精矿产率和回收率呈规律性上升,其选别技术指标以260 r/min为最好;但当转速从220 r/min提高到240、260 r/min时,离心机转鼓的响声较大,综合考虑各项因素选择转鼓转速为220 r/min。

2.4精矿漂洗水角度条件试验

精矿漂洗水量试验为随机进行,在给矿细度为-45 μm 97%、给矿浓度为15%、给矿时间为120 s、给矿体积6 m3/h、转鼓转速为220 r/min的固定条件下,进行精矿漂洗水角度分别为30°~35°,45°~50°,60°~65°,75°~80°的条件试验。试验期间,给矿品位偏低,最低给矿品位仅45.4%,平均结果见表4。

表4 8-8双锥度离心机精矿漂洗水试验结果

由表4可知,随着精矿漂洗水角度的增大精矿品位和尾矿品位同步上升,而精矿产率和回收率同步下降;在给矿品位偏低的情况下,要保证精矿品位在60%以上,生产中精矿漂洗水阀开启角度必须控制在60°~80°。

2.5给矿浓度条件试验

给矿浓度试验期间,给矿品位波动较大,为47.04%~56.02%,固定给矿细度为-45 μm 97%、给矿体积为6 m3/h、给矿时间为120 s、精矿漂洗水角度为60°~80°,给矿转速分别选择180,220,260 r/min,其中180 r/min为二批样平均值,220,260 r/min是四批样平均值,试验结果见表5。

表5 不同转速不同给矿浓度试验指标平均结果

由表5可知,在转鼓转速为180 r/min、给矿品位为51.56%、给矿浓度为20.48%的条件下,可获得精矿铁品位为60.17%,尾矿铁品位为41.5%的指标;而当给矿品位大于53%,给矿浓度为27.5%~32.2%时,可获得精矿铁品位为60%左右,尾矿铁品位为41.5%~41.6%的指标,精矿产率可达到62.4%~67.26%,回收率为70.57%~74.80%;而当转鼓转速达到220、260 r/min时随着给矿浓度的升高,精矿铁品位和尾矿铁品位下降,而精矿产率和铁回收率同步上升;由于给矿品位均低于50%,无论低浓度还是高浓度均未使精矿铁品位达到59%。

综合上述试验结果表明,在此给矿条件下,8-8单锥度离心机条件试验最佳技术参数为给矿时间120 s(间隔10 s、冲矿25 s、复位5 s),给矿体积为6 m3/h,转鼓转速为220 r/min,精矿漂洗水阀开启角度为60°~80°。

38-9单锥度离心机工业条件试验

3.1给矿时间条件试验

试验采取生产随机取样,固定给矿细度为-45 μm 96%、给矿浓度为17%、给矿体积为6 m3/h、转鼓转速为180 r/min(生产中使用180 r/min,试验未做调整),精矿漂洗水阀角度控制在50°~60°,进行给矿时间条件试验,试验平均结果见表6。

表6 8-9单锥度离心机给矿时间试验结果

由表6可知,随着给矿时间的增加,精矿铁品位、尾矿铁品位升高,而精矿产率与铁回收率下降;综合考虑,给矿时间以100 s为最佳。

3.2给矿体积条件试验

固定给矿细度为-45 μm 96%、给矿浓度为17%、给矿时间100 s、转鼓转速为200 r/min(生产中使用200 r/min,试验未做调整)、精矿漂洗水角度控制在50°~60°,进行给矿体积条件试验。试验时采用生产随机试验取样,其四批试样平均结果见表7。

表7 8-9单锥度离心机给矿体积试验结果

由表7可知,在给矿品位基本相近的条件下,随着给矿体积的升高,精矿铁品位随之升高,但上升到10 m3/h后精矿铁品位下降;而尾矿铁品位却随给矿体积升高而升高,精矿产率和铁回收率随给矿体积升高同步下降;若二离心精矿品位以60%为目标,综合考虑给矿体积6 m3/h为最佳。

3.3离心机转鼓转速条件试验

固定给矿细度为-45 μm 96%、给矿浓度为17%、给矿时间100 s、精矿漂洗水角度控制在50°~60°、给矿体积6 m3/h,进行转鼓转速条件试验。试验时采用生产随机试验取样,其四批样平均结果见表8。

表8 8-9单锥度离心机转鼓转速试验平均结果

由表8可知,随着转鼓转速的升高,精矿铁品位和尾矿铁品位呈规律性下降,而精矿产率和铁回收率呈规律性上升;综合考虑选择220 r/min为宜。

3.4精矿漂洗水角度条件试验

固定给矿细度为-45 μm 96%、给矿浓度为17%、给矿时间为100 s、给矿体积为6 m3/h、转鼓转速为220 r/min进行精矿漂洗水角度条件试验,试验平均结果见表9。

表9 8-9单锥度离心机精矿漂洗水角度试验结果

由表9可知,随着精矿漂洗水阀角度的增大,精矿铁品位和尾矿铁品位同步上升,而精矿产率和铁回收率同步下降;在此给矿品位的条件下,要使精矿铁品位达到60%以上,生产中精矿漂洗水阀开启角度必须控制在60°~80°。

3.5给矿浓度条件试验

固定给矿细度为-45 μm 96%、给矿时间100 s、精矿漂洗水角度控制在60°~80°、给矿体积6 m3/h、转鼓转速220 r/min,进行给矿浓度试验,试验平均结果见表10。

表10 8-9单锥度离心机给矿浓度大小试验结果

由表10可知,随着给矿浓度升高,其精矿铁品位和尾矿铁品位同步下降,而精矿产率和铁回收率同步上升;给矿浓度为22.35%~32.46%时,均可获得铁品位大于61%的精矿,而尾矿铁品位为38.82%~41.74%;综合考虑给矿浓度为32.46%时指标最好。

综上试验结果表明,8-9单锥度离心机在给矿品位必须在53%以上时,条件试验最佳技术参数为:给矿时间100 s(间隔10 s、冲矿25 s、复位5 s),给矿体积6 m3/h,转鼓转速220 r/min,精矿漂洗水角度为60°~80°。

48-10三锥度离心机工业条件试验

4.1给矿时间条件试验

试验随机进行,给矿浓度和给矿品位不作人为调整,试验期间给矿浓度波动于14.44%~21.29%、给矿品位波动于51.2%~57%,固定给矿细度为-45 μm 97%、给矿浓度为20%、给矿体积为6 m3/h、转鼓转速为200 r/min、精矿漂洗水角度为50°~60°进行给矿时间试验,试验平均结果见表11。

由表11可知,随着给矿时间的升高,精矿铁品位、尾矿铁品位同步升高,而精矿产率与铁回收率同步下降;兼顾精矿品位、产率与回收率,给矿时间以120 s为最佳。

表11 8-10三锥度离心机给矿时间试验结果

4.2给矿体积条件试验

试验期间给矿浓度调整到20%以上,试验中给矿品位偏低,但波动性小,为50.7%~52.4%,固定给矿细度为-45 μm 97%、给矿时间以120 s、转鼓转速为200 r/min、精矿漂洗水角度为50°~60°进行给矿体积条件试验,给矿体积四批样平均结果见表12。

表12 8-10三锥度离心机给矿体积试验结果

由表12可知,随着给矿体积的增大,单机处理的干矿量增大,精矿铁品位和尾矿铁品位随之升高,而精矿产率和铁回收率随之下降;结合精矿品位、产率和回收率三者考虑,给矿体积6 m3/h为宜。

4.3转鼓转速条件试验

固定给矿细度为-45 μm 97%、给矿浓度为20%、给矿时间120 s、精矿漂洗水角度控制在50°~60°、给矿体积6 m3/h,进行转鼓转速条件试验。试验采用生产随机进行,给矿品位波动于49.5%~51.6%,给矿浓度波动于15.77%~24.43%,试验平均结果见表13。

由表13可知,随着转鼓转速的升高,精矿铁品位和尾矿铁品位呈规律性下降,而精矿产率和铁回收率呈规律性上升。综合考虑各项因素,选择转鼓转速为220 r/min。

4.4精矿漂洗水角度条件试验

精矿漂洗水角度试验,固定给矿细度为-45 μm 97%、给矿浓度为20%、给矿体积为6 m3/h、给矿时间为120 s、转鼓转速为220 r/min,给矿品位为49.64%~53.10%,试验进行精矿漂洗水角度试验。四批样平均给矿品位偏低,仅51.5%左右,试验结果见表14。

由表14可知,随着精矿漂洗水阀角度的增大,精矿铁品位和尾矿铁品位呈规律性上升,而精矿产率和铁回收率呈规律性下降,精矿漂洗水阀开启角度在60°~80°(最大90°)时,其平均精矿铁品位仅为57.31%,综合考虑,精矿漂洗水角度选择60°~80°。

表13 8-10三锥度转鼓转速试验平均结果

表14 8-10三锥度离心机精矿漂洗水试验结果

4.5给矿浓度条件试验

给矿浓度试验采用人工挂机提高浓度,固定给矿细度为-45 μm 97%、给矿体积为6 m3/h、给矿时间为120 s、转鼓转速为220 r/min、精矿漂洗水角度为60°~80°,试验期间平均给矿品位偏低,给矿品位为48.44%~54.60%,试验结果见表15。

表15 8-10三锥度离心机给矿浓度试验结果

由表15可知,随着给矿浓度升高,精矿铁品位下降,尾矿铁品位升高,精矿产率和铁回收率同步上升;由于给矿品位偏低(50%左右),精矿铁品位很难达到60%左右。

综上所述,8-9单锥度离心机条件试验最佳技术参数为:给矿品位必须在53%以上时,给矿时间为120 s(间隔10 s、冲矿25 s、复位5 s),给矿体积为6 m3/h,转鼓转速为220 r/min,精矿漂洗水角度为60°~80°。

5二段离心机8-8双锥度、8-9单锥度、8-10三锥度离心机取样对比试验

根据上述3种不同转鼓锥度的离心机单机试验结果,选择同一固定参数对8-8(双锥度)、8-9(单锥度)、8-10(三锥度)离心机进行单机对比取样。固定参数给矿细度为-45 μm 95%、给矿体积6~6.5 m3/h、给矿时间120 s、转鼓转速220 r/min、精矿漂洗水角度90°全开。为确保每台设备性能稳定,试验前对3台离心机中的精矿漂洗水管进行了拆除清理,保证水眼不堵。对比试验期间,给矿品位较稳定,除2批给矿品位为50.18%、50.5%以外,其余22批给矿品位均为52.2%~56%,平均53%左右。试验给矿浓度变化范围为15%~35%,按浓度分类,3种不同锥度离心机取样对比结果见表16。

由表16可知,在给矿浓度为15%~25%,如按铁精矿品位60%为标准,兼顾精矿产率和回收率, 8-8选别指标最好,8-9次之,8-10稍差;在给矿浓度为25%~35%时,按铁精矿品位60%为标准,8-9最好,8-8次之,8-10稍差,但结合精矿品位、产率和回收率三者关系,8-8指标最好,8-9次之,8-10稍差。

62段离心机全流程取样试验

对比试验结束后,对生产中的2段离心作业进行流程取样,以验证单机取样结果与总流程取样是否存在差异。总流程单机给矿体积为6~6.5 m3/h、给矿时间为120 s,转鼓转速为 220 r/min,精矿漂洗水90°全开。此次试验生产中给矿浓度为20.24%~36.32%,平均为28.80%,给矿品位为51.40%~55.20%,平均为53.58%,但仍获得了较好的指标,总流程取样结果见表17~表19。

表16 2段离心机8-8、8-9、8-10离心机对比试验结果

表17 2段离心全流程取样结果

由表17全流程取样平均结果可知,在平均给矿浓度为28.80%、平均给矿品位为53.58%的条件下,可获得平均品位为58.97%、精矿产率和回收率分别为78.29%和82.88%的铁精矿,尾矿平均品位为37.13%。同时段生产指标2段离心机的精矿品位为57.37% ,尾矿品位为44.91%,全流程调试取样与同时段的生产指标相比精矿品位提高1.6个百分点、尾矿品位低7.78个百分点;结果说明2段离心机用小体积生产能获得较好的选别指标。

表18 按给矿品位大小统计结果

由表18按给矿品位大小分类结果可知,在3批给矿品位平均为51.51%时,平均精矿品位较低仅55.60%。而15批给矿品位平均为53.93%时能获得精矿铁品位为59.64%,尾矿铁品位为37.15%的满意指标,此时平均精矿产率为74.61%,铁回收率为82.51%。

由表19按给矿浓度大小分类结果可知,在给矿品位相近的前提下,随着给矿浓度升高,精矿铁品位下降,尾矿铁品位下降,产率和铁回收率升高;如果要使精矿铁品位达到59%以上,生产中的给矿浓度应控制在20%~30%。

7结语

(1)3种不同锥度离心机对比试验结果表明:当给矿品位为53.17%、给矿浓度为20%~25%时,8-8(双锥度)可获得品位为61.02%,产率为66.50%的铁精矿,尾矿品位为37.59%;8-9(单锥度)可获得品位为61.10%,产率为62.66%的铁精矿,尾矿品位为39.86%;8-10(三锥度)可获得品位为59.12%,产率为71.41%的铁精矿,尾矿品位为38.31%;在此给矿条件下,三种离心机均能获得较好的选别指标,综合考虑精矿品位、精矿产率和尾矿品位等因素,8-8选别指标最好,8-9次之,8-10稍差,8-8、

表19 按给矿浓度统计结果

8-9两种机型均适合2段离心机作业的选别。

(2)全流程调试试验结果表明:在平均给矿浓度为28.80%、平均给矿品位为53.58%的条件下,可获得铁品位为58.97%、精矿产率和作业回收率分别为78.29%和82.88%的铁精矿,尾矿品位为37.13%。

(3)流程取样按给矿品位大小分类结果表明:当平均给矿品位为51.51%时,可获得铁品位为55.60%、精矿产率和作业回收率分别为78.05%和84.24%的铁精矿,尾矿铁品位为36.97%;当平均给矿品位为53.93%,可获得铁品位为59.64%、精矿产率和作业回收率分别为74.61%和82.51%的铁精矿,尾矿铁品位为37.15%;试验结果表明,高品位入选指标比低品位入选指标好。

(4)2段离心选矿单机的最佳给矿体积为6~6.5 m3/h,20台离心机全开所能处理的总体积为120~130 m3/h,而目前3#浓缩池给入2段离心机的总体积为250 m3/h。因此,要满足生产需要,获得了较好的选矿指标,需要增加20台离心机。

(收稿日期2015-11-23)

于春海(1984—),男,助理工程师,572700 海南省昌江黎族自治县石碌镇中一区1栋302室。

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