循环流化床锅炉焚烧生活固废的技术探讨

蔡文钢

(华西能源工业股份有限公司， 成都 610100)



循环流化床锅炉焚烧生活固废的技术探讨

蔡文钢

(华西能源工业股份有限公司， 成都 610100)

摘要：针对普遍采用的循环流化床焚烧生活固废技术的相关问题进行了讨论，总结了典型不掺煤、防积灰搭桥锅炉的技术经验，分析了炉膛设计原则及设计需考虑的因素，并介绍了炉膛设计实例，为业内同行提供参考。

关键词：CFB； 生活固废； 炉膛； 燃烧

生活固废焚烧发电是目前减容、减量、减少环境污染较为理想的处置方式。国内广泛使用的焚烧技术主要分为炉排炉方式和循环流化床方式。

循环流化床炉膛中，由于物料充满整个炉膛，热容量大，所以燃料燃烧速度很快，特别适合我国水分高、热值低的生活固废。与炉排炉相比，循环流化床锅炉焚烧的初投资和运行费用均较低；随着技术的发展，其助燃燃料煤的添加比例逐渐减少，甚至无需助燃。低廉的造价、良好的燃料适应性，使得该技术在固废焚烧发电领域得到广泛应用。笔者主要探讨的是循环流化床锅炉焚烧生活固废的技术问题。

1生活固废的特性

生活固废不是一种单一的物质，是生活中产生的废弃物的总称，主要包括厨余、纸张、塑料、橡胶、纤维、竹木、玻璃、罐头盒、灰尘等，另外还掺杂有铁丝、其他金属、建筑垃圾等。它们具有以下特点：

(1) 混合性。生活固废由生活中产生的各种废弃物混合而成，属于混合物。

(2) 不均匀性。作为混合物，各种不同的物质在其中的分布呈不均匀状态。

(3) 波动性。生活固废的成分和总量存在波动；且随着天气的变化，生活固废的水分变化较大。

(4) 燃烧性。生活固废中含有可燃物质，但是燃烧过程能否稳定地持续进行则取决于燃料本身的性质和燃烧方式。

(5) 结焦性强。生活固废中含有餐厨、塑料、橡胶、玻璃等物质，其燃烧产物灰熔点较低，容易形成焦块。这些焦块具有粘结特性，能够将其四周的其他物质粘连在其表面，像滚雪球一样体积越滚越大，对床面流化状况产生很大影响，直至被迫停炉。

(6) 流动性差。生活固废流动差，将给输送和锅炉给料带来隐患，造成机组运行不稳定。

(7) 地域性和时间性。不同地区存在生活水平和生活习惯的差异，同一地区随着居民生活水平和人口数量的变化，生活固废的热值和数量均存在变化。

影响生活固废燃烧特性的主要数据包括水分、灰分、Cl元素、S元素、K元素、Na元素、热值、灰熔点等，其中水分和灰分本身就直接影响燃料热值，水分和灰分越高，则热值越低；Cl元素、S元素、K元素、Na元素质量分数决定了燃烧产物的结焦特性和腐蚀特性，尤其是Cl元素对燃烧和受热面的布置均有重大影响。

与常规燃煤锅炉设计类似，燃料的元素分析和热值之间存在一定的关联关系。考核生活固废元素分析与热值匹配关联合理性有多种方法，如门捷列夫公式、Steuer公式、Vonroll模型、Scheurer-Kestner模型、Dulong修正模型、日本环卫中心模型等。李晓东收集归纳的中国生活固废热值估算公式如下[1]：

当w(Oar)>10%时，

Qnet,ar=74w(Car)+123w(Har)-33w(Oar)+

25w(Sar)-6w(Mar)

(1)

当w(Oar)<10%时，

Qnet,ar=90w(Car)+123w(Har)-33w(Oar)+

25w(Sar)-6w(Mar)

(2)

2生活固废焚烧和污染物生成机理

燃料着火的本质是放热速度v和散热速度v′在温度场作用下博弈的结果。随着温度的升高，放热速度随温度呈指数曲线关系；而散热速度与温度则呈线性关系(见图1)。

生活固废着火时，挥发分首先析出，气态物质首先着火燃烧。随着这些低熔点挥发分的着火，生活固废中的其他物质在获得挥发分释放的热量后也相继着火燃烧，使整个循环流化床炉膛呈剧烈燃烧状态。带有大量热量的在燃物质、已燃尽物质在炉膛中与刚刚进入炉膛的生活固废在风的作用下相互搅拌，剧烈扰动的结果是三者之间既传质又传热，带动新入炉生活固废挥发分又析出，新一轮燃烧开始，使得炉膛中的燃烧持续进行下去。因此在循环流化床炉膛中，生活固废容易燃尽，燃烧效率可达99%。

炉膛内部分中等和细颗粒飞出炉膛，在旋风分离器中经过气固分离，中等粒度的物料通过回料装置返回炉膛，细颗粒则作为飞灰伴随烟气进入尾部烟道后离开锅炉本体。

受生活固废燃烧产物灰熔点限制，为了避免床内形成焦块，床面温度多控制在900 ℃以内。

生活固废焚烧过程中会释放出一系列的污染物：

(1) NOx。高温燃烧中NOx生成主要来源于燃料型氮，其中NO约占95%。由于生活固废中N元素质量分数很少，所以总体上NOx的生成量较少。随着燃烧温度的上升，NOx生成量增加，在过量空气系数接近1时NOx的生成量最大。

(2) 燃料中的S元素燃烧时转化为SO2。有机硫结合松散，着火燃烧时迅速生成SO2，而无机硫含量较低，随着燃烧的进行也开始分解。生活固废中的S元素具有中温生成特性，在850 ℃时达到最大[3]。

(3) 燃烧过程中，当温度达到200 ℃时，HCl开始析出；达到500 ℃时，超过90%的HCl析出；随着温度的升高，析出速率逐渐放缓[3]。

(4) CO是燃料中C元素不完全燃烧形成的，其浓度由燃烧组织状况决定，因此CO的浓度通常作为判别是否实现完全燃烧的指标。CO与NOx之间存在相互牵制的关系，设计时应予以特别注意，协调好二者的关系。

3炉膛的设计原则

为了控制污染物排放，焚烧生活固废的循环流化床炉膛需要解决以下三个问题：

(1) 高燃尽度。PCDD/Fs、NOx、CO等污染物排放均与生活固废燃尽度紧密相关，燃烧效率越高，这些污染物排放值普遍越低，高燃尽度是控制污染物生成的有力保证；同时，高燃尽度也是生活固废减容的必然要求。因此，高燃尽度是循环流化床炉膛设计的核心理念。

(2) 防止结焦。生活固废中含有Cl、K、Na等元素，在高温下容易发生结焦现象，一旦结焦扩大化，锅炉将出现MFT，影响锅炉连续运行，进而影响锅炉使用寿命和电厂经济效益。

(3) 炉内脱酸。作为控制锅炉SO2原始排放的重要手段，对其生成物的控制主要通过固废中的CaO等脱硫剂在850～950 ℃的温度内发生脱硫反应实现；当燃料中这些物质的质量分数较低，不足以脱除生活固废中的硫时，需要额外添加脱硫剂实现炉内脱硫，炉内脱氯的情况也类似。

炉内脱酸反应式如下：

CaO(s)+SO2(g)+1/2O2(g)→CaSO4(s)

(3)

CaO(s)+2HCl(g)→CaCl2(s)+H2O(g)

(4)

在生活固废CFB锅炉中，大量的CaCl2对Ca基脱硫具有催化作用，所以相应地提高了脱硫效率。

但是炉内脱除HCl的效果却不明显，原因是CaCl2在782 ℃发生分解，再次释放出HCl；而温度较低时，Cl没有机会与Ca反应，所以形成HCl，造成低温下HCl浓度提高。

有研究表明，Ca的羧基盐具有高温性能，在850～1 050 ℃时脱氯效率达到80%。它除了具有良好的脱SO2和HCl效果以外，同时还具有较好的脱除NOx性能，正逐渐得到业内的关注[3]。

为了达到上述目的，首先要明确影响燃烧的因素——3T+E准则：

(1) 烟气停留时间。在循环流化床炉膛中，可以用烟气在炉膛中的停留时间间接作为生活固废在炉内停留时间的判断指标。

(2) 燃烧温度。温度高有利于生活固废燃烧。在同样的停留时间条件下，温度越高，其燃尽度越高，烟气中CO和有机污染物的原始生成浓度越低，但是烟气中的NOx和重金属类污染物的原始浓度却越高。

(3) 湍流度。该指标反映了生活固废与燃烧用空气(氧气)混合程度。湍流度越高，二者的混合程度越高，氧气越能够充分、及时地到达可燃物表面，燃烧越完全、彻底。

(4) 炉膛中的过量空气系数α。为了保证生活固废能够完全燃烧，防止由于供风的不均匀性造成部分空气未完全参与燃烧，所以通常情况下，供风量会大于理论燃烧空气量。过剩空气系数对燃烧影响很大，供给不足，将造成生活固废大渣热灼减率不达标，烟气中CO质量分数过高；但是如果供风量过大，则将造成排烟热损失增加过多，偏离合理范围，影响电厂经济效益。通常情况下，过剩空气系数α=1.5～2。

4炉膛的设计

设计时，确定锅炉完全燃烧所需的空气量和燃烧后的烟气量。尽管生活固废的元素成分与煤有较大区别，但是由于差别相的化学反应数量级极小，沿用煤燃烧锅炉的计算公式足够精确，故可以继续使用。

4.1 炉膛热力学计算

生活固废能否无需助燃单独稳定焚烧是生活固废锅炉经济性的重要指标。判定其能否单独稳定燃烧的依据是在绝热状态下固废的理论燃烧温度。该温度所对应的热值称为临界热值。临界热值与燃烧形式、过剩空气系数、热风温度、配风方式等因素密切相关。若以生活固废与辅助燃料的混合物1 kg作为基准，产生的主要产物是CO2、H2O、O2、N2等，它们的近似比热容在温度16～1 100 ℃时约为1.254 kJ/(kg·℃)。以此为边界条件，生活固废的理论燃烧温度可由下面的经验公式进行估算[2]：

(3)

其中，

根据相关研究，循环流化床锅炉无需助燃的临界理论燃烧温度为1 050～1 100 ℃[4]。

出于污染物排放安全的考虑，新颁标准GB 19485—2014 《生活垃圾焚烧污染控制标准》中规定，烟气在燃烧温度≥850 ℃区域停留时间≥2s，炉渣热灼减率≤5%。

利用热灼减率可以近似计算出燃烧效率[2]：

(4)

式中：Es为燃烧效率；WL为单位质量燃料燃烧后炉渣的热灼减率；Wf为单位质量燃料中可燃物质量，kg。

按照国家标准规定，大渣热灼减率应不大于5%。通常情况下，大型炉排炉达到3%～5%，循环流化床锅炉达到1%左右[5]。

进行受热面热平衡计算时，首先可以初步明确炉膛的几何尺寸。几何尺寸最主要的指标是炉膛宽度、断面积、床面积、炉膛高度等。

炉膛宽度应考虑生活固废入炉后能够沿炉膛宽度和深度迅速扩散至床面各个区域，其扩散速度对燃尽度有较大影响。燃料流动性差，给料口位置、数量和形状应能保证生活固废顺畅入炉，这些给料装置的参数应与整个炉膛的几何尺寸相匹配。

炉膛断面积和炉膛高度是决定烟气在炉内停留时间的关键参数。一般情况下，从宏观角度而言，流化床内物料的燃烧时间以烟气在炉内的停留时间作为计算依据，烟气在炉内的停留时间越长，生活固废在炉内的燃烧时间也越长，越容易燃尽。

由于我国生活固废热值低，所以为了维持烟气在炉膛中850 ℃以上温度区域停留时间不短于2 s的要求，炉内必然要敷设耐火浇注料。敷设耐火浇注料以后炉内传热面积的计算可参照锅炉保温计算方法进行。在热力计算中如果此结构在以前有成熟的运行经验，则可采用受热面积乘以系数的方式予以简化。该系数通常在0.1～0.4，各锅炉厂家均有自己的经验数据。

几何尺寸初步确定以后，可按照下列公式对炉膛受热面进行校核：

(5)

式中：Q为炉膛传热量，kJ/kg；K为炉膛传热系数，W/(m2·K);H为炉膛传热面积，m2；Δt为炉膛传热温差，K。其中，K值为经验数值，直接选取，其余数据均可根据工程输入条件计算获得。

一般情况下，炉膛的烟气出口温度设计为800～950 ℃为宜，但是炉膛中心燃烧温度应控制在850 ℃以上。

4.2 炉膛的配风设计

炉膛传热面积和几何尺寸决定了炉内烟气的停留时间，即决定了生活固废在炉内的反应状况和反应时间。在此基础上进行配风设计，以解决燃料燃尽度和炉内污染物生成量控制的问题。

循环流化床锅炉的送风主要来自一次风和二次风，辅助用风包括播料风、给料口密封风、回料装置的松动风和流化风等。

一次风主要从炉底通过布风板上的风帽送入炉膛，起流化作用，同时提供生活固废入炉必需的燃烧用风。布风板及风帽的设计质量直接决定布风板表面的流化质量，进而影响炉膛燃烧和传热的质量，从某种意义上说这也决定了锅炉的连续运行周期。因此，布风板的设计至关重要。

布风板上除了一次风口，还布置正常排渣口。出渣口是流化的盲区。生活固废及其燃烧产生的炉渣中均可能含有铁丝、砖头等不易排出的物质，所以锅炉的排渣口较常规燃煤锅炉大得多，这样尽管解决了顺畅排渣的问题，但是同时又带来了排渣口区域流化不均的问题。为此，排渣口附近风帽应特殊考虑，必须采用具有导向功能、风速较其他流化区域更高的风帽加以解决。整个布风板风帽布置的原则是：布风均匀，风速留有裕度，以增强燃烧设备对燃料特性变化的适应性。国内使用较为普遍的是钟罩式风帽和蘑菇形风帽。为了使得难以流化的大颗粒惰性物质顺畅排入落渣口，也有采用鸭嘴形风帽的案例。

二次风的送入方式对气体扩散和沿壁面下降的颗粒度有较大影响，而对炉内流体动力特性的影响主要反映在轴向风速上。二次风的设计是影响污染物排放的关键，设计原则是保证炉膛内烟气在850 ℃以上区域停留时间大于2 s，同时要保证炉膛内风对物料的剧烈扰动，合理的过剩空气系数和较高的二次风喷口速度。一般情况下在渐扩段内投入二次风。

二次风切向引入，通过延长颗粒在炉内的停留时间、减小扬析达到提高炉内分离效率的目的。

二次风设计可以考虑的结构因素有：二次风层数、各层间的距离、二次风的份额、二次风的喷口速度、二次风喷口形状等。

4.3 回料系统

回料系统在锅炉运行中起着举足轻重的作用：一方面需要高效的气固分离功能；另一方面需要通畅的回料性能，确保返料能够顺利回到炉膛床面。

旋风分离器数值模型的选取可以建立在常规燃煤锅炉的设计经验基础上。生活固废焚烧锅炉对气固分离效果的要求更高，直接影响到污染物，特别是重金属和二口恶英的排放指标。国内目前现有的旋风分离器模型有多种，各锅炉厂均有自己的特色产品，应调研对比后择优选用。

4.4 延缓高温腐蚀和防止对流烟道受堵

尾部对流受热面主要起到余热利用的作用，其设计最主要的侧重点有两个：一是满足设计指标，确保蒸汽流量和参数达到目标值；二是在连续运行时间和维护费用之间求得平衡，获得最高的性价比。

影响上述两个问题的重要因素是腐蚀和积灰。对于生活固废焚烧锅炉来讲，其飞灰的颗粒度十分细腻，加之烟气速度不高，所以一般情况下磨损不是锅炉设计考虑的主要因素。

图2反映了受热面金属壁温与金属腐蚀速度的关系[6]。

从图2可以知道，若想获得较为理想的防腐效果，首要任务是降低受热面金属壁温。所以受热面的布置流程应特殊考虑，不能简单地照搬常规燃煤锅炉的方式。另外，锅炉蒸汽参数对壁温起决定性作用，国内目前普遍采用中温中压参数，在此前提下，适当地考虑选材，既满足金属壁温要求，同时考虑高温腐蚀的影响。

生活固废燃烧生成的飞灰含有较多的碱金属元素，它们同Cl、S等元素混合在一起形成的化合物具有较强的粘结性能，是造成飞灰在受热面区域搭桥的原因。尽管可以利用吹灰器进行吹灰，但是吹灰效果没有燃煤锅炉理想，设计时必须考虑一定的粘污，同时要确保飞灰在受热面中粘结以后不会对烟气通道造成堵塞，所以要考虑热力数据选取、受热面布置形式、管间节距等方面问题。

5炉膛设计实践

自贡垃圾焚烧发电项目中生活固废水分含量较高，掺有部分金属丝、钢板及建筑垃圾等，热值很低。为此，该项目采用了华西能源工业股份有限公司自主研发的循环流化床燃烧技术。

项目一期共2台锅炉，单台锅炉的额定蒸汽参数为450 ℃、3.82 MPa，额定蒸发量为36 t/h。

锅炉采用循环流化床型式，室外布置，全悬吊结构，尾部受热面立式布置。

生活固废焚烧循环流化床锅炉的设计紧紧围绕生活固废减量减容、污染物排放达标、纯燃生活固废不掺烧助燃燃料展开。

炉膛为下小上大的典型循环流化床结构。由于生活固废为低密度、高水分、低热值的特性，所以炉膛的断面速度不能按照常规燃煤锅炉取值。该项目在生活固废化学成分分析的最低点、最高点和设计点范围内，最终确定烟速取值为2～4 m/s。

应选取较大的密相区容积。根据该项目生活固废的特点，炉膛的结构应使得密相区拥有较大的物料保有量，使生活固废一旦入炉就能够瞬间蒸发水分并着火燃烧，从而提高一次燃尽度。

炉膛高度是决定一次燃尽度的重要几何尺寸，应与炉膛断面烟速综合考虑。由于生活固废密度小，其生成物颗粒度细腻，加之燃烧对供氧的及时性要求高等特点，所以炉膛应比传统燃煤炉高，但是过高将失去经济性，所以应在二者之间取得平衡。

整个炉膛受热面的耐火浇注料的设计考虑了额定工况下运行时，纯燃生活固废能够保证烟气在850 ℃以上停留时间不小于2 s。所以浇注料品种和厚度、销钉的敷设方式都进行了详细的推敲。

布风板的面积应与一次风率同时考虑，既要保证一定的流化速度，又不能使一次风率过高，以免床面细灰被一次风全部带走，造成大面积磨损和结焦。

炉膛的给料口和给煤口的位置应保证燃料入炉顺畅和均匀，所以给煤口与给料口应交错布置；两种燃料的密度差与床面压力的相互关系对燃料入炉都会产生重大影响，所以这些接口在高度方向上的定位应采取保守的布置形式，越靠上燃料越容易入炉，密相区所需的容积也越大。

给料口的大小和形状充分考虑生活固废的物理特性，所以该项目给料口的断面积考虑在自由落体情况下所需的大小，同时选择了最小的湿润周边，使得入炉时的摩擦阻力最小，促使给料顺畅；同时在给料口里适当加一些播料风，以减少固废与给料口四周边壁的摩擦阻力。

旋风分离器从是否带有受热面可分为绝热型、汽冷型和水冷型三种；从数字模型上可分为方形的、圆形的、入口段带一定倾角的和水平的等。从生活固废的燃烧特点判断，其绝热燃烧温度并不高，炉膛为了维持850 ℃以上的烟气温度还需在水冷壁上敷设耐火浇注料，因此从初投资的性价比考虑，绝热式结构已经能够满足性能要求，可不必考虑汽冷式和水冷式。数字模型的选择上首选分离效率高的型式，至于烟气阻力则是次要方面。从烟气均匀流动的角度考虑，分离器数量以2个(双数)沿锅炉中心线对称布置为宜。但是由于生活固废焚烧锅炉受密度、热值限制，运输半径不会太大，所以单个锅炉的容量普遍较小，就该项目而言，日处理生活固废量仅400 t，折合主蒸汽额定流量不过36 t/h，如果设置2只旋风分离器，那么单只几何尺寸过小，工艺性差，且维修不便，所以仅布置1只旋风分离器。

回料装置的设计要保证回料顺畅。生活固废焚烧后的飞灰流动性较差，具有一定的粘结特性。流化风通过流化风帽吹入回料装置的流化床，风帽的小孔数量和开孔大小都要考虑。除了流化风和松动风以外，锅炉还增加了惰性物料添加口，系统上采用斗式提升机将惰性物料从零米层输送到添加口。

尾部受热面的布置紧紧围绕燃烧生成物特性展开。

从旋风分离器出来的烟气，其温度多在800 ℃以上，烟气中的飞灰多处于熔融状态，粘结性强，所以此处设置空烟道，其四周由包墙水冷壁组成，具有很强的吸热效应，在此区域，烟气被大幅降温。由于此烟道为空截面，所以尽管烟气温度较高，但是烟气对四周包墙呈纵向冲刷，积灰程度轻微，加之包墙内介质为饱和汽水混合物，温差较大，所以该区域吸热能力很强。该空烟道的主要作用是降温，保护高温段过热器，延缓其高温腐蚀速度，即保证高温段过热器进口处烟气温度控制在630 ℃以内。

不同直径颗粒绕顺流管束的运动轨迹：第一排管束的差别比较小；第二排管束受颗粒碰撞的概率很小，小颗粒几乎不和第二排管子相碰撞，只有当颗粒较大时(dp≥100 μm)才有一些颗粒会撞击到第二排管子上[6]。

不同直径颗粒绕错列管束的运动轨迹：第一排管束的差别比较小；第二排管束受颗粒碰撞的概率很大，甚至对小颗粒来说，虽然它较少和第一排管子相碰撞，但是它几乎全部都和第二排管子相碰撞，当颗粒直径增大时，和第二排管子碰撞的颗粒就更多。在同一颗粒尺寸条件下，来流速度大时颗粒与管壁的碰撞频率也较大[6]。

综上所述，在相同的结构和几何尺寸条件下，顺列管束的防磨特性和防粘污的特性均比错列管束强。所以在生活固废焚烧锅炉受热面区域多采用顺列布置方式。

在大项目中，过热器系统为了防止高温腐蚀速度过快，采取了混合流的方式，高温过热器采用顺流布置，中、低温过热器则为逆流布置。这些受热面均采用顺列排列。

该项目于2013年投运，锅炉负荷适应性强，额定工况下蒸发量为36 t/h，但只要燃料充足，锅炉完全可以在48 t/h蒸发量下长期稳定运行；所有污染物排放指标均达标。锅炉投运2年来，具有优异的防腐蚀特性和防积灰特性：高温过热器受热面管经过停炉检查，壁厚减薄很少，金属表面仅出现一些白斑，这是高温腐蚀的迹象，而对于常规生活固废焚烧锅炉，2年的运行时间足以使高温过热器产生大面积腐蚀；吹灰器投运频率很少，但是从未发生因受热面积灰而停炉的现象，也从未因锅炉积灰引起锅炉被迫停炉。

2014年该项目经专家鉴定，认为锅炉在不掺煤的条件下能够正常运行，提高了生活固废燃尽度和锅炉效率，降低了污染物的生成量，延缓了金属腐蚀速度，减轻了受热面的积灰程度，延长了设备连续运行时间和可用率，减少了维护费用，获得较佳的投资性价比，设备运行安全、稳定、可靠，生活固废处理量、蒸汽参数、锅炉效率、炉渣热灼减率、掺煤量等多项运行技术指标全部优于国家标准，总体达到国际先进水平。

6结语

CFB技术焚烧生活固废具有燃烧效率高、污染物排放量低、初投资和运行费用低、性价比高等优点，自贡垃圾焚烧项目的成功运行可以为同行提供帮助和借鉴。

参考文献：

[1] 叶发强. 城市生活垃圾焚烧机理分析及试验研究[D]. 哈尔滨：哈尔滨工业大学，2009.

[2] 建设部人事教育司，建设部科学技术司，建设部科技发展促进中心. 城市生活垃圾焚烧处理技术[M]. 1版. 北京：中国建筑工业出版社，2004.

[3] 李敏. 城市生活垃圾的焚烧特性及污染物的排放与治理[D]. 武汉：华中科技大学，2003.

[4] 金余其,严建华,池涌,等. 中国城市生活垃圾燃烧的特性[J]. 环境科学,2002，23(3)：109-112.

[5] 张衍国,李清海,康建斌. 垃圾清洁焚烧发电技术[M]. 1版. 北京：中国水利水电出版社，2004.

[6] 岑可法，倪明江，池涌，等. 循环流化床锅炉理论设计与运行[M]. 1版. 北京:中国电力出版社，1998.

Discussion on Incineration Technology of Solid Wastes in CFB Boilers

Cai Wengang

(China Western Power Industrial Co., Ltd., Chengdu 610100, China)

Abstract：Problems concerning incineration technology of solid wastes in circulating fluidized bed (CFB) boilers were discussed, while technical experiences about incineration of pure solid wastes without addition of coal were summarized to prevent ash bridge. Meanwhile, an analysis on design principles of the boiler furnace was carried out and factors to be considered during the design process were listed, based on an actual design example of boiler furnace, which may serve as a reference for persons of the same occupation.

Keywords：CFB; solid waste; furnace; combustion

中图分类号：TK229.66； X705

文献标志码：A

文章编号：1671-086X(2016)02-0110-06

作者简介：蔡文钢(1968—)，女，高级工程师，主要从事锅炉设计、压力容器设计和烟气污染物防治技术等工作。E-mail: 18030823615@189.cn

收稿日期：2015-10-23