不同竖向荷载作用下桩基水平载荷试验研究

2015-12-25华卫君

钻探工程 2015年4期

华卫君

(浙江省工程勘察院，浙江宁波315012)

0 引言

水平荷载作用下桩的受力是一个复杂的桩土相互作用过程，当前，对单桩水平承载力的确定方法主要有水平载荷试验和理论计算分析2类，其中以水平载荷试验最能反映真实情况。但目前水平静载荷试验都是在桩顶自由且不施加竖向荷载的条件下进行的，现行规范中的桩基水平静载荷试验方法亦是如此，这与工程桩的实际受力情况存在一定的差异。因为一般工程桩都要承受较大的竖向荷载，而且桩顶还有承台基础的嵌固铰结作用。本文将通过一系列不同工况条件下的水平静载荷试验，来分析桩基水平承载力的变化情况。

1 工程概况

宁波镇海一石油化工项目位于典型的沿海软土地区，系由海涂地回填而成。由静力触探成果图(见图1)不难看出，除表部素填土性质稍好外，在17.2 m深度范围内基本上由灰色流塑状淤泥质土组成，浅部地基土非常软弱(见表1)，无良好的浅基础持力层。下部依次为灰绿色中密状粉砂、绿灰色稍密状含粘性土粉砂及灰黄绿色可塑状粉质粘土，物理力学性质较好。由于石油化工装置的特点是高、重、大，对地基的承载力要求高，对沉降变形要求严格，显然天然地基浅基础无法满足工程设计要求，一般需采用桩基础来加以解决。而工程场地位于建筑抗震设防烈度7度区，且地处东海之滨，对于高耸的构筑物来说，承受的风荷载也较大。因此，桩基不仅要承受很大的竖向荷载，还要承受较大的水平荷载。

图1 地层竖向分布及静力触探成果图

表1 地基土物理力学性质指标表

根据场地工程地质条件及建筑物特点和要求，该工程一般采用钢筋混凝土预制方桩基础，选择③层中密状粉砂作为桩端持力层，桩长为19 m左右。

2 桩基水平静载荷试验

2．1 试桩类型

本文介绍的试桩均为钢筋混凝土预制方桩，分别对不同桩径、不同桩长、桩顶施加不同轴向荷载及多桩承台等条件下进行了水平静载荷试验。其中桩顶自由且不施加轴向荷载的试桩共有18根，桩顶施加轴向荷载的试桩共有9根，群桩(3桩承台)施加轴向荷载的共有2组。

2．2 试验装置及试验仪器

传统的单桩水平静载试验，是采用电动油压千斤顶施加水平力，水平力作用线通过试坑底面地面标高处。在千斤顶与试桩接触处安置一球形铰座，以保证千斤顶作用力能水平通过桩身轴线。桩的水平位移采用大量程百分表测量，每一根试桩在力作用水平面上和在该平面以上50 cm左右各安装1只百分表(下表测量桩身在地面处的水平位移，上表测量桩顶水平位移，根据两表位移差与两表距离的比值求得地面以上桩身的转角);安装百分表的基准梁由基准桩固定，基准桩打设在试桩两个侧面靠位移的反方向，与试桩的净距离不小于4倍试桩直径，即在试桩影响范围以外。试验仪器及设备主要有千斤顶台、压力表(精度为0.4级)、磁性表座、50 mm百分表(精度为0.01 mm)、基准梁、球形铰座等(见图2)。

图2 传统的水平静载荷试验设备安装示意图

对于桩顶施加竖向荷载的试验装置，除了上述仪器及设备外，则在试桩桩顶增加1只油压千斤顶、滚动轴排、桩顶竖向加载反力架等，其中单桩水平静载荷试验竖向反力由2根对称于试桩两侧布置的锚桩提供(图3)，群桩水平静载荷试验竖向反力则由4根对称于试桩且呈正方形布置的锚桩提供，YF11为五桩承台，作为群桩水平静载荷试验时的反力台(图4)。

图3 桩顶加载水平静载荷试验设备安装示意图

图4 群桩竖向加载水平静载荷试验平面布置图

2．3 试验加载方法

采用单向多循环加卸载法。多循环加卸载试验法按下列规定进行加卸载和位移观测。

2．3．1 荷载分级

取预估水平极限承载力的1/10～1/15作为每级荷载的加载增量。

2．3．2 加载程序与位移观测

每级荷载施加后，恒载4 min后测读水平位移，然后卸载至零，停2 min测读残余水平位移，至此完成一个加卸载循环，如此循环5次便完成一级荷载的试验观测。加载时间应尽量缩短，测量位移的间隔时间应严格准确，试验不得中途停顿。

2．3．3 终止试验的条件

当桩身出现明显的裂缝或折断，或水平位移超过30～40 mm，或可以较容易确定水平极限承载力时，可终止试验。

2．4 桩基水平承载力的确定

根据现场试验成果记录，进行分析整理，分别绘制水平力－时间－作用点位移(H－t－Y0)关系曲线和水平力－位移梯度(H－△Y0/△H)关系曲线。

2．4．1 水平临界荷载Hcr的确定

取单向多循环加载法时的H－t－Y0关系曲线出现拐点的前一级水平荷载值;

取H－△Y0/△H关系曲线上第一拐点对应的水平荷载值。

2．4．2 水平极限荷载Hu的确定

取单向多循环加载法时的H－t－Y0关系曲线产生明显陡降的前一级水平荷载值;

取H－△Y0/△H关系曲线上第二拐点对应的水平荷载值。

3 试验结果的综合对比分析

3．1 不同桩径单桩水平承载力的对比分析

根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)提供的单桩水平承载力特征值计算公式可见，桩的水平承载力与桩的水平变形系数α、桩身混凝土抗拉强度ft和弹性模量Ec、桩身换算截面受拉边缘的截面模量W0和换算截面惯性矩I0、桩侧土水平抗力系数的比例系数m等参数有关，而归根到底，这些参数都与桩的截面(桩径)大小有关。因此，在地质条件相同、桩长和桩身钢筋混凝土强度相等的条件下，桩的水平承载力主要取决于桩的截面形状和截面积。从表2试桩结果可以看出，对于相同桩长的钢筋混凝土预制方桩，其单桩水平承载力随桩径的增大而增加，当桩径增大28.6%时，其水平临界荷载平均提高25.0%，水平极限荷载平均提高21.7%，显然不是同比例增加。

表2 不同桩径单桩水平承载力对比表

3．2 不同桩长单桩水平承载力的对比分析

由《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)提供的单桩水平承载力特征值计算公式可见，在公式中所用到的桩顶(身)最大弯矩系数νM和桩顶水平位移系数νX都与桩的入土长度有关。从表3试验结果不难看出，对于相同桩径(横截面积)的钢筋混凝土预制方桩，其单桩水平承载力随桩长的增加而逐渐增加，当桩长分别从19.5 m增长到24.0 m(增长率23.1%)和从24.0 m增长到30.0 m(增长率25.0%)时，其水平临界荷载平均值分别提高10.0%和9.1%，水平极限荷载平均值分别提高10.7%和6.5%。由于场地内浅部土体软弱，对桩基水平承载力的发挥起关键性作用，可见桩长增加对水平承载力的提高程度十分有限，同时也反映了单桩水平承载力与桩长不是呈线性增加，而是呈幂函数增加关系。其中水平临界荷载Hcr和桩长L的关系式为Hcr=11.42L0.42，相关性系数r=0.999;水平极限荷载 Hu和桩长 L的关系式为 Hu=18.25L0.38，相关性系数r=0.988;2个公式的相关性均较好。

表3 不同桩长单桩水平承载力对比表

3．3 单桩水平承载力与桩顶竖向荷载的关系

上述表2、表3试桩都是在桩顶无约束(自由)的情况下进行的，而实际上几乎所有的工程桩都是有基础承台的约束且桩顶是同时承受竖向荷载的。为了更加真实的反映工程桩的受力情况，我们在桩顶施加不同的竖向荷载的条件下进行了水平静载荷试验。表4试验成果表明，在桩径相同、桩长相近的条件下，桩的水平承载力随着桩顶竖向压力的增加而增大，而且当施加的竖向荷载为单桩设计承载力的50%左右时，水平承载力增长尤其明显，然后随着桩顶竖向压力的继续增加而增大，但效果逐渐减弱，也呈现出了幂函数增长关系。通过数理回归统计，桩的水平承载力与桩顶竖向荷载具有下列关系。

表4 桩顶施加不同竖向荷载下单桩水平承载力对比表

水平临界荷载Hcr与桩顶竖向荷载P的关系式:

Hcr=Hcr0+5.19P0.30，相关性系数r=0.998

水平极限荷载Hu和桩顶竖向荷载P的关系式:

Hu=Hu0+2.76P0.5，相关性系数r=0.974

式中:Hcr0、Hu0——分别为桩顶竖向荷载为0时的水平临界荷载和水平极限荷载。

由相关系数可以看出，2个公式的相关性均较好。

3．4 单桩与群桩水平承载力的对比分析

工程实践表明，软土地区高层建筑、石油化工装置、市政桥梁、港口码头等建(构)筑物一般采用群桩基础形式，而且桩基础在承受竖向荷载的同时，还承受水平荷载。群桩承台基础在竖向和水平荷载的联合作用下，群桩的桩与桩和承台之间会相互影响，其水平承载力有别于单桩，故设计时需对群桩的水平承载力进行分析和验算。

为了取得较为准确的水平承载力参数，本文在现场进行了对比试验。

本次试验群桩为三桩承台，呈正三角形布置，桩的中心距为1.80 m，桩顶嵌入承台长度为10 cm，为等边三桩承台，承台高度1.10 m，承台顶面标高与单桩试验桩顶标高相同，桩底标高亦相同。为了便于对比，在承台中心点所施加的竖向荷载为3000 kN，相当于每根试桩所分担的平均竖向荷载为1000 kN。表5试验结果表明，在相同的竖向荷载作用下，3根单桩水平静载荷试验所取得的水平承载力之和，明显小于带承台的群桩水平承载力，可见承台的作用不可忽视。桩顶在承台的约束作用下，其临界水平荷载平均可提高22.7%，极限水平荷载平均可提高32.8%。经过分析，认为主要原因有2个:一是由于群桩承台的嵌固，使桩顶受到固接约束作用，这种约束连接既能减少桩顶水平位移，又能降低桩顶约束弯矩，从而提高桩顶约束效应系数;二是由于桩基发生水平位移时，面向位移方向的承台侧面将受到土的弹性抗力，即水平承载力;至于桩的相互影响和承台底的摩阻效应，根据场地工程地质条件及以往试验成果分析，估计很少，可忽略不计。