菱镁矿制备纳米镁铝水滑石的研究

张悦，张连红，赵驰鹏

(辽宁石油化工大学 石油化工学院，辽宁 抚顺 113001)

我国是世界上菱镁矿资源最为丰富的国家，主要分布在辽宁、山东等地，其中以辽宁的菱镁矿储量最为丰富，占全国的85.6%，以其质量高和规模大而闻名于世［1-3］。但是因为大部分矿山采用采富弃贫的传统方式，导致大量粉矿被废弃，并且占地堆放。辽宁海城就堆存了几百万吨，这不仅严重污染了当地环境，而且影响了菱镁矿资源的高效利用［4-5］。因此，提高菱镁矿的粉矿利用率，开发高附加值产品，是当前我国镁质资源利用的重要发展方向。

水滑石类化合物为阴离子层状化合物，层间具有可交换阴离子，层板由两种不同价态的金属氢氧化物组成。因此，又称为层状双金属氢氧化物(LDHs)。典型的水滑石类化合物Mg6Al2(OH)16-CO3·4H2O 是天然存在的层状粘土矿物之一，其结构类似于水镁石Mg(OH)2的正八面体结构，于1842 年在瑞典被发现［6-8］。因为水滑石独特的结构特性、制备容易、组成多变且可控、本身无毒无害，使其在催化、吸附、医药、材料合成等方面展示了广阔的应用前景，已经引起广泛关注［9-12］。本研究就利用粉矿率低的菱镁矿来制备Mg-Al 水滑石以促进镁质资源的高效综合利用［13-15］。

1 实验部分

1.1 材料与仪器

天然菱镁矿，辽宁海城，主要成分是MgCO3，其化学组成见表1。硝酸(HNO3)、硝酸铝［Al(NO3)3·9H2O］、硝酸镁［Mg(NO3)2·6H2O］、尿素(Urea)均为分析纯;蒸馏水等。

JJ-1 精密增力电动搅拌器;W-O 恒温油水浴锅;SXL-1208 马弗炉;JA5003N-分析天平;SHB-ⅢA 循环水式多用真空泵;DZF 真空干燥箱;HKG 热重分析仪。

表1 菱镁矿的化学组成Table 1 The chemical components of the magnesite

1.2 菱镁矿制备氧化镁

首先用热重分析仪对菱镁矿作TG 分析，称取菱镁矿20.00 mg，在N2氛围，气流速度50 mL/min条件下，以10 ℃/min 的升温速率将样品从20 ℃加热到850 ℃;然后根据曲线所绘考察不同温度、不同时间下对菱镁矿进行煅烧，冷却后称取煅烧产物氧化镁的质量，计算分解率。

试验中利用如下公式计算菱镁矿的分解率:

其中，m1和m2分别表示煅烧前后菱镁矿的质量，η 表示菱镁矿的分解率。η 的值越大，表示菱镁矿煅烧得越完全。

1.3 纳米水滑石的制备

首先利用煅烧所获得的氧化镁为原料，与一定浓度的硝酸反应，制得硝酸镁溶液;然后按n(Mg)∶n(Al)= 2 ～4 的比例向溶液中加入硝酸铝，再按n(尿素)∶n(NO3－)=1 ～4 的比例加入尿素。在装有冷凝水、温度计及搅拌装置的圆底烧瓶中反应。将溶液升温至90 ℃，保持动态晶化11 h，再在95 ℃下静态晶化18 h;然后抽滤，用去离子水洗涤2 ～3 次，将所得样品于90 ℃下干燥18 h，即得纳米水滑石样品。

1.4 样品表征

使用日本Rigaku 公司的D/MAX-1A 型X 射线衍射仪(XRD)对所制得的样品进行物相分析，Cu Kα 靶，Ni 滤波;采用日本HITACHI 公司生产的SU8010 型扫描电镜(SEM)观察样品的形貌，15 kV，喷金。

2 结果与讨论

2.1 煅烧条件对菱镁矿分解率的影响

菱镁矿的TG 曲线见图1。

图1 菱镁矿的TG 曲线Fig.1 TG curves of magnesite

由图1 可知，其主要的热分解区间在400 ～800 ℃。TG 曲线在400 ℃时出现下降趋势，这说明菱镁矿400 ℃开始分解，放出CO2。之后，TG 曲线开始出现急剧下降，当温度到达650 ℃时趋于平稳，说明菱镁矿基本分解完全。

根据TG 曲线所绘将菱镁矿在600，650，700，750 ℃温度下煅烧不同时间，得出煅烧时间与菱镁矿分解率的关系，见图2。

图2 不同煅烧温度的菱镁矿分解率Fig.2 Effect of calcining temperature on decomposition rate(η)at different time

由图2 可知，当煅烧温度为600 ℃时，1.5 h 可以分解完全;温度为650 ℃时，1 h 分解完全;而温度达到700，750 ℃时，0.5 h 就可以完全分解。菱镁矿分解率最高可达到96%。这说明随着煅烧温度的升高，菱镁矿完全分解所需的时间越短。综合考虑，制备氧化镁的最佳工艺条件为700 ℃下煅烧0.5 h。

2.2 XRD 表征

对n(Mg)∶n(Al)=2∶1，n(尿素)∶n(NO3－)=1 ～4 的样品水滑石作XRD 分析，见图3。

由图3 可知，n(尿素)∶n(NO3－)=1∶1 时，就可以制得Mg-Al 水滑石;n(尿素)∶n(NO3－)增加到3∶1时，可以明显看出样品的结晶度越来越高;而当尿素量继续增加，对水滑石的结晶度影响不大。采用谢乐公式，计算n(Mg)∶n(Al)=2∶1、尿素用量不同时样品的平均粒径，得到表2。由表2 可知，随着溶液中尿素量的增多，样品的粒径逐渐变大。造成这一结果的原因是溶液中尿素量越多，碱性就越强，在结晶过程中，沉淀过程加快，团聚现象增加，样品粒径就逐渐变大。

图3 不同的尿素/NO3－摩尔比下制备的Mg-Al 水滑石的XRD 图Fig.3 XRD patterns of Mg-Al hydrotalcite in different urea/NO3－ molar ratio

表2 不同的尿素/NO3－摩尔比下制备的Mg/Al 水滑石的粒径Table 2 Particle size of Mg-Al hydrotalcite in different urea/NO3－ molar ratio

图4 绘出了n(尿素)∶n(NO3－)= 3 ∶1，n(Mg)∶n(Al)=2 ～5的XRD 谱图。由图4 可知，n(Mg)∶n(Al)=2∶1时，制得的水滑石样品比较纯净;随着n(Mg)∶n(Al)的增加，会有MgCO3的杂质峰出现。通过对样品做定量分析得出n(Mg)∶n(Al)=2∶1时，样品中水滑石含量可达到100%，而随着Mg 源的增加，样品中水滑石的含量会降低到75% ～80%。

图4 不同的Mg/Al 摩尔比下制备的Mg-Al水滑石的XRD 图Fig.4 XRD patterns of Mg-Al hydrotalcite in different Mg/Al molar ratio

2.3 SEM 表征

把以菱镁矿为原料制备的水滑石样品和以硝酸镁试剂为原料制备的水滑石样品进行SEM 对比分析，得到图5(其中，样品a 的原料为菱镁矿，样品b的原料为硝酸镁试剂)。制备条件均为n(Mg)∶n(Al)=2∶1，n(尿素)∶n(NO3－)=3∶1。

图5 水滑石的SEM 图Fig.5 SEM images of Mg-Al hydrotalcite

由图可以明显看出，a 样品层要比b 样品层厚很多，而且b 样品有团聚现象，样品的的形貌更趋于六边形。这说明天然存在的菱镁矿必然有杂质存在，制备出的硝酸镁纯度低，会影响结晶过程，制备出的样品自然要比用硝酸镁试剂制备的样品层厚。

3 结论

以菱镁矿分解的氧化镁为原料，采用尿素法制备Mg-Al 水滑石。菱镁矿分解的最佳条件为700 ℃下煅烧0.5 h。通过XRD 分析得出当溶液中n(尿素)∶n(NO3－)=3∶1 时，合成的水滑石样品具有较高的结晶度;当n(Mg)∶n(Al)=2∶1 时，合成的水滑石纯度可达到100%;n(Mg)∶n(Al)继续增大时，会有MgCO3杂质产生;n(Mg)∶n(Al)=2∶1，n(尿素)∶n(NO3－)=1 ～4 时，水滑石样品的粒径尺寸分别为18.3，19.8，23.6，25.3 nm。通过SEM 图看出菱镁矿合成的样品层要明显比硝酸镁试剂合成的样品层厚很多。参考文献:

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