330MW机组引风机变频调节改动叶调节逻辑变更

侯王杰

（茂名臻能热电有限公司，广东 茂名 525000）

330MW机组引风机变频调节改动叶调节逻辑变更

侯王杰

（茂名臻能热电有限公司，广东 茂名 525000）

文章以茂名热电厂为例，分析了330MW机组引风机变频调节改动叶调节的逻辑变更。

引风机；动叶调节；变频调节；逻辑

1 引言

引风机是火电厂锅炉的重要辅助设备之一，它的安全经济运行对现代单元机组意义重大。茂名热电厂#6机组为330MW单元机组，初建时引风机为轴流风机，采用静叶调节。后来，为了响应国家和粤电集团公司节能降耗的号召，提高单元机组竞价上网的竞争力。将引风机的调节方式改为高压变频/工频调节。2014年大修时，因增加了脱硝装置，引风机出力不足，增容时更换引风机为动叶调节轴流风机。每次设备更新必须相应的在 DCS控制系统中更改其控制和保护逻辑，才能保证设备的安全经济运行。

2 引风机变频调节改为动叶调节后，热工控制和保护逻辑修改

2.1引风机入口静叶调节改为动叶调节的控制逻辑修改

（1）取消引风机变频调节运行时，入口静叶调节必须切手动控制逻辑；

（2）取消引风机由变频调节切入口静叶调节时，入口静叶预开度（由机组实时负荷对应的开度指令曲线生成）的控制逻辑；

（3）引风机A(或B)的控制逻辑主体不变，将静叶调节指令信号改为动叶调节指令信号；将静叶位置反馈信号改为动叶位置反馈信号；将原静叶调节逻辑中所有中间变量名称由静叶改为动叶。

2.2引风机启动允许条件逻辑修改

（1）修改“引风机A(或B)轴承温度≤90℃”为“引风机A(或B)轴承温度≤80℃”；

（2）修改“引风机A(或B)电机轴承温度≤85℃”为“引风机A(或B)电机轴承温度≤75℃”；

（3）修改“引风机A(或B)电机绕组温度≤110℃”为“引风机A(或B)电机绕组温度≤95℃”；

（4）修改“引风机 A(或B)入口挡板关且出口门开”为“引风机A(或B)入口挡板关”；

（5）修改“引风机A(或B)入口静叶开度在最小位”为“引风机A(或B)动叶开度在最小位”；

（6）保留“引风机A(或B)冷却风机启动且冷却风压不低”条件；

（7）保留“空预器A(或B)运行，或B(或A)运行且除尘器烟气联络门开”条件；

（8）保留“脱硫准备就绪允许DCS点火”条件；

（9）保留“引风机A(或B)无跳闸信号”条件；

（10）新增“引风机A(或B)油站出口油压1和2均正常”条件；

（11）新增“引风机A(或B)油站邮箱油位1和2均不低”条件；

（12）新增“引风机A(或B)润滑油流量1和2均不低”条件。

2.3引风机跳闸条件逻辑修改

（1）修改“引风机A(或B)轴承温度≥100℃”为“引风机A(或B)轴承温度≥90℃”；

（2）修改“引风机A(或B)电机轴承温度≥95℃”为“引风机A(或B)电机轴承温度≥85℃”；

（3）修改“引风机A(或B)电机绕组温度≥130℃”为“引风机A(或B)电机绕组温度≥115℃”；

（4）修改“引风机A(或B)轴承振动≥5.6mm/s”为“引风机A(或B)轴承振动≥10mm/s”；

（5）取消“引风机A(或B)冷却风机均已停”条件；

（6）保留“空预器A(或B)停止延时60秒跳引风机A(或B)”条件；

（7）保留“FSSS要求跳引风机”条件；

（8）保留“脱硫异常MFT且浆液循环泵全停”条件；

（9）新增“引风机A(或B)油站油泵1和2均停”条件。

3 新增逻辑

3.1新增引风机A(或B)#1油泵逻辑

（1）引风机A(或B)油站#1油泵启动允许条件：引风机A(或B)#1油泵备妥；

（2）引风机A(或B)#1油泵联锁启动条件：在联锁投入时，若引风机A(或B)#2油泵远方启动失败、事故跳闸、停止运行，则延时3秒联锁启动#1油泵；或引风机A(或B)油站出口油压1和2均低，联锁启动#1油泵。

3.2新增引风机A(或B)#2泵逻辑

（1）引风机A(或B)油站#2泵启动允许条件：引风机A(或B)#2泵备妥；

（2）引风机A(或B)#2泵联锁启动条件：在联锁投入时，若引风机A(或B)#1泵远方启动失败、事故跳闸、停止运行，则延时3秒联锁启动#2泵；或引风机A(或B)油站出口油压1和2均低，联锁启动#2泵。

3.3新增引风机A(或B)油站电加热器控制逻辑

（1） 引风机A(或B)油站电加热器启动允许条件：引风机A(或B)油站电加热器备妥；

（2）引风机A(或B)油站电加热器联锁启动条件：引风机A(或B)油站油箱油温1或2低于30℃；

（3）引风机A(或B)油站电加热器联锁停止条件：引风机A(或B)油站油箱油温1或2高于40℃。

4 取消部分逻辑

（1）取消引风机A(或B)变频调节逻辑；

（2）取消RB逻辑中引风机A(或B)变频/工频控制时的跳闸判断逻辑；

（3）取消MFT逻辑中引风机A(或B)变频/工频控制时跳闸判断逻辑；

（4）取消引风机A(或B)跳闸联锁跳送风机A(或B)逻辑中，引风机A(或B)变频/工频控制时跳闸判断逻辑。

5 结束语

通过上述分析，本文对330MW机组轴流式引风机控制方式由变频/工频调节改为动叶调节的 DCS控制和保护逻辑作了详细说明，罗列出了需要删除、保留、修改和新增的逻辑，希望能为热工程控保护人员提供参考。

[1] 陶小宇,程亮.引风机和增压风机合并控制策略分析[J].广西电力,2014,(4):28-30.

[2] 马坤祥,郑金,董康田.330MW机组动叶调节轴流式送风机节能方案研究与实施[J].热力发电,2010,(10):77-79.

[3] 舒服华,王洪平.电厂风机节能方法比较与选择[J].通用机械,2008,(6):38-42.

The 330MW unit induced draft fan from variable frequency adjustment to moving blade adjustment logical changes

Based on the 330MW unit in Maoming heat and power plant as an example,analysis the changes of the logic that changed the control way of induced draft fan from variable frequency adjustment to moving blade adjustment.

Induced draft fan;moving blade adjustment;variable frequency adjustment;logic

TK17

A

1008-1151(2015)07-0050-02

2015-06-10

侯王杰（1982－），男，山西运城人，茂名臻能热电有限公司助理工程师，研究方向为自动化。