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WO3/TiO2光催化剂的制备及降解低浓度苯酚废水的研究

2014-10-24陶锡璨

关键词:二氧化钛

陶锡璨

摘 要 以P25(锐钛矿/金红石质量比为4∶1)为母体,钨酸铵为钨源,采用浸渍、研磨、煅烧等步骤制备出复合型WO3/TiO2光催化剂粉体,并采用扫描电子显微镜(SEM),X射线衍射(XRD),紫外可见漫反射(DRS)等手段对光催化剂进行表征.以500 W氙灯为光源,低浓度苯酚溶液为目标降解物,复合型WO3/TiO2粉体为光催化剂,通过光降解反应,研究了三氧化钨复合浓度、光催化剂浓度、反应体系的温度等因素对光降解性能的影响.结果表明:WO3的复合能使光催化剂粉体团聚现象加重;WO3高度分散于材料中;2%WO3的复合明显扩展了光催化剂光响应范围;苯酚初始浓度为55 mg/L时,光催化剂降解苯酚实验的最佳反应温度为50 ℃,最佳光催化剂浓度为16 g/L,最佳复合摩尔浓度为2%,且其光催化性能优于P25,在60 min内苯酚降解率达到75%.

关键词 二氧化钛(P25);光催化降解;三氧化钨;低浓度苯酚

中图分类号 O643.36+文献标识码 A文章编号 10002537(2014)03004206

近年来,由于农药、染料及各种工业废水的大量排放导致水体污染严重,其中以苯酚污染最为典型.苯酚为细胞浆毒物,易由呼吸道和皮肤进入人体,直接损害生物细胞,腐蚀皮肤,心血管甚至中枢神经系统,低浓度苯酚的毒性虽然比高浓度的要弱,但其渗透力强,导致慢性中毒,是典型的致癌、致畸、致突变污染物,危害极大[1],已被国家环保总局列入“水中优先控制污染物黑名单”[2].

目前,人们对苯酚的处理主要有物理法、电化学法、微生物法和光催化氧化法.姬登祥等[3]采用溶剂萃取法处理苯酚废水,得到了较好的处理效果,但其方法单一,只是简单的物理分离,不能彻底去除苯酚,且对低浓度苯酚的处理效果并不理想,常用于大量苯酚的回收与再利用;杨杰等[4]采用新的三维电极工艺降解苯酚,也得到了很好的降解效果,但成本高,能耗大;对于低浓度苯酚,常采用生物降解法处理.王少峰[5]等采用苯酚降解菌降解低浓度苯酚时,最大降解率达到了83.53%,但是由于苯酚的高毒性,使得菌种对其选育环境要求高,不利于大规模生产及应用;1976年Carey[6]等首次采用TiO2光降解技术降解水污染物多氯联苯后,半导体光催化氧化技术迅速引起人们的关注,由于其处理有机污染物具有清洁、低能耗、无二次污染、经济等优点[78],如今已成为最具有应用前景的水污染治理技术.众所周知,TiO2由于其高效、高化学惰性以及高光稳定性,在光催化剂中扮演着重要角色[9],但TiO2的光量子效率低,带隙较宽(3.2 eV[12]),且对光的响应能力差(仅能吸收利用太阳光中5%左右的紫外光[10]),从而限制了其应用前景.徐彬[11]等采用复合型TiO2/γAl2O3光催化剂降解苯酚比单组分光催化半导体收到了更好的降解效果.

WO3/TiO2复合半导体光催化剂是近几年来的研究热点.由于WO3能带(2.8 eV)较TiO2的窄,且WO3的价带能和导带能分别比TiO2的低,复合时,能形成交叉能级[13].光照时,利用较小能量的光既能激发WO3价带上的电子跃迁至TiO2价带,再跃迁至TiO2导带,此时光生电子在经历一定程度的损失后,剩下的部分会继续跃迁到能量较低的WO3导带上,而空穴则被转移至TiO2的价带上,导致长期有效的电子空穴对的分离,从而从整个体系上减小光催化剂禁带宽度,增强其对可见光的响应能力,改善单一光催化剂的光催化反应动力学条件,提高光电转化效率,从而提高光催化活性 [1415].张琦等[16]报道了在TiO2表面复合WO3能在一定程度上扩展光谱的响应范围.刘国锋[17]等研究了序介孔WO3/TiO2光催化剂的能带结构,发现其带隙能比未复合的TiO2明显降低,光催化性能也有所提升.Zhan[18]等研究了在不锈钢上电镀WO3/TiO2薄膜降解亚甲基蓝的实验,结果表明其光催化性能是TiO2薄膜的5倍,是WO3薄膜的8倍.

但是,采用工业化生产的P25为主体材料,与WO3半导体复合,用于光催化降解低浓度苯酚废水的研究还鲜有报道.因此,本研究采用浸渍、研磨、干燥、煅烧等手段制备出复合型WO3/TiO2光催化剂粉体,并用于降解低浓度苯酚溶液.

1 实验

1.1 光催化剂的制备

称取一定量的钨酸氨(AR,国药集团化学试剂有限公司),用适量的热氨水将其溶解,加入与钨酸铵成一定摩尔比的P25(AR,德国德固萨degussa公司),混合后置于玛瑙研钵中研磨一段时间,放入干燥箱中100 ℃烘干,最后置于管式炉内煅烧(2 ℃/min的速度加热到500 ℃,恒温1 h),随炉冷却后,取出研磨一定时间,即得到复合摩尔浓度(W/Ti)为1%,2%,3%,5%的WO3/TiO2光催化剂粉末,分别标注为W1、W2、W3、W5,P25标注为W0.

1.2 光催化剂的表征

采用日本理学D/max2250全自动转靶X射线衍射分析仪对样品的晶型进行检测,检测条件:工作电压40 kV,工作电流300 mA,I(cps)=39 403;采用北京普析通用仪器有限责任公司的TU-1901紫外-可见分光光度计(BaSO4为参比标准白板)对样品进行DRS(漫反射光谱)检测;采用美国LS-45可见分光光度计对催化剂进行可见光光谱分析(扫描波段为200~700 nm,激发波长225 nm);采用FEI台式扫描电子显微镜进行催化剂的SEM分析.

1.3 光催化性能实验

将自制的光反应器置于功率500 W的氙灯灯源(CELHXW300,北京中教金源科技有限公司)之下,采用水浴控温.反应前,将一定量的催化剂粉体与一定浓度的苯酚溶液加入反应器中,采用磁力搅拌使光催化剂与苯酚溶液混合均匀,同时,用泵向溶液底部通入空气.每隔一定时间取一次样,并用四氨基安替吡分光光度计法测取苯酚浓度.

2 结果与讨论

2.1 DRS分析

图1 所示为WO3/TiO2光催化剂W0和W1、W2、W3、W5的紫外可见漫反射光谱检测图.由图可见,在200~400 nm紫外区范围内,光催化剂的反射率几乎为0;然而,在400~700 nm的范围内,随着WO3复合的增大,光催化剂对可见光吸收边界发生了红移,红移程度为W5>W3≈W2>W1>W0,其中W5光催化剂的对可见光的响应边界红移最明显,最大吸收波长为472 nm.这是由于WO3的激发波长为442 nm(在可见光范围),比TiO2(387.5 nm)的要大,在两种半导体复合后,由于其能带的匹配,WO3的价带上的电子易被能量较小、波长较大的光激发,发生跃迁,从而使复合光催化剂的光响应波长红移.根据Eg= 1 240/λg,可以算出W5光催化剂的禁带宽度为2.6 eV,明显减小了TiO2(3.2 eV)的禁带宽度.

2.2 XRD分析

图2为在500 ℃煅烧条件下,W1和W5光催化剂的XRD图.由图可知,两者中锐钛矿晶型和金红石晶型的衍射峰出现的位置大致相同,强弱程度也相同,说明WO3的复合以及500 ℃高温煅烧并没有导致P25中锐钛矿型TiO2向金红石型转变;另外,两者中都没有WO3的衍射峰出现,这可能是由于WO3物相非常小而高度分散在材料中[19],XRD衍射峰不够强,导致未被检测到.

由图可知,2θ=25.22°(θ为布拉格角)处为两种光催化剂中P25锐钛矿型晶体(100)面的衍射峰,对该峰的原始数据进行高斯拟合处理得到半峰宽β为0.36°,根据谢乐公式d=0.89λ/(βcos θ)可计算出光催化剂的晶粒尺寸d(λ为波长,值为0.154 06 nm):W1和W5两种光催化剂的晶粒尺寸均为0.377 nm.

2.3 SEM分析

图3为在500 ℃煅烧条件下W1和W5光催化剂的SEM图,由图可知W5催化剂颗粒尺寸更大.这可能是由于随着WO3复合浓度的增加,材料表面的活化中心也随之增加,使其表面具有了很高的化学能,易与其他原子相结合而趋于稳定[20],从而发生微粒团聚,导致粉体颗粒尺寸增大.

图3 W1催化剂(a)和W5催化剂(b)的SEM图

Fig.3 SEM images of (a) W1 , (b) W5

2.4 光催化性能

2.4.1 WO3复合浓度对光催化性能的影响 图4为在相同条件下(苯酚初始质量浓度55 mg/L ,温度50 ℃,光催化剂质量浓度1.6 g/L),WO3复合浓度对光催化剂降解苯酚性能的影响.由图可知,60 min时,各复合光催化剂的苯酚降解速率均比W0快.随着WO3复合浓度的增加,苯酚降解率呈现先增大后减小的趋势,当光催化剂为W2时,降解率达到最大,为63%,是W0的4倍左右.但当光催化剂为W3后,随着复合浓度的上升光催化剂的降解率反而下降.在150 min时,2% WO3/TiO2的光催化剂的苯酚降解率达到90%.

当WO3的复合浓度较小时,以单层形式分散于TiO2的表面,在光降解过程中,低浓度的苯酚以分子形式与光催化剂表面的活性位点接触,当具有一定能量的光激发WO3表面产生光生电子跃迁至TiO2 的价带,再跃迁至其导带后,此过程中的光生电子一部分被辐射消耗,一部分回到价带与其空穴复合,剩余的少部分则继续跃迁至WO3导带,与活性位点上的水溶性O2结合生成氧自由基,进而与光催化剂表面的苯酚发生光催化氧化反应,而空穴则被转移至TiO2的价带上,实现电子—空穴对的有效分离,因此WO3的复合减少了光催化剂光生电子与空穴复合的几率,促进了的分离以及载流子的运输,提高了催化剂的光催化活性[21].随着WO3复合量的增加,承担电子转移中心的活性位点也随之增加,但当复合量达到最佳值后,复合量的增加反而会使电子转移中心成为电子复合中心,降低光生电子—空穴对的分离以及载流子的运输,从而降低了催化剂的催化活性.

2.4.2 温度对光催化性能的影响 图5为相同条件下(光催化剂浓度为1.6 g/L、苯酚初始质量浓度为55 mg/L,光催化剂为W2),温度对W2光催化剂降解苯酚性能的影响.由图可见,光催化剂的苯酚降解率是随着温度的升高呈现先增大后减小的趋势,其大小排序为50 ℃>55 ℃>40 ℃>60 ℃>30 ℃.其中,在光照40 min时,温度为50 ℃的反应体系的苯酚降解率为75%,是30 ℃条件下的3倍左右.这是由于在一定温度范围内,反应体系活化能不变的情况下,体系温度升高,导致体系内苯酚分子与光催化剂活性位点间的有效碰撞增多,即活化分子的增多使得光催化反应速率增大.但是,光催化反应为多相光催化反应,所涉及的自由基链式反应多而复杂,其活化能差别很小,进行反应时,各链式反应间竞争激烈,导致吸热反应或是放热反应均不明显,此时温度的增加对反应速率增加的贡献并不大[22],然而,体系内苯酚的吸附和解吸附等过程对温度却很敏感,因此,当反应温度超过最佳温度后,随着温度的升高,其解吸附作用加强,抑制光催化剂对苯酚的吸附,从而降低了光催化反应速率.

图4 WO3复合浓度对光催化剂降解苯酚性能的影响图

Fig.4 The influence of the WO3 concentration on the photocatalytic performance under 50 ℃

图5 温度对光催化剂降解性能的影响图

Fig.5 The influence of the temperature on the W2 photocatalytic performance with1.6 mg/mL

2.4.3 光催化剂浓度对催化性能的影响 图6为相同条件下(体系温度50 ℃、苯酚初始质量浓度为40 mg/L,光催化剂为W2),光催化剂浓度对降解苯酚性能的影响.由图可知,随着催化剂浓度的增加,各浓度光催化剂的苯酚降解速率是呈现先增加后减小的趋势,同一时刻,按其苯酚降解率的大小排序为:1.6 g/L>24 g/L>3.2 g/L>1.2 g/L>0.8 g/L,在光照60 min时,光催化剂浓度为1.6 g/L时,苯酚降解率达到75%.这是由于在水溶液中,苯酚能与较低浓度的光催化剂粉体充分接触,进行光催化反应,再增加光催化剂的浓度,也增加了光催化剂的活性点,使得苯酚的降解速率得到提升,但当达到光催化剂的最佳浓度后,随着光催化剂浓度的增加,会导致光催化剂在溶液内分布过饱和,各微粒间互相遮蔽光线,易造成颗粒对光的散射,降低光催化剂的降解速度[23].

2.4.4 光催化反应动力学分析 图7为光催化剂复合浓度对降解苯酚速率系数的影响,如图所示,各光催化剂降解反应的R2(线性相关系数)值都达到了0.95以上,由此可知此反应为一级反应,并由一级反应动力学公式ln(C0/C)=kt(C0为苯酚初始浓度,k为苯酚降解速率系数)可算出苯酚降解速率系数k(见图7),得到k值大小关系为:W2>W3>W1>W5>W0,相比于W0反应体系而言,复合后的光催化剂的反应速率系数都有一定程度增加,其中W2光催化剂的k值为W0的2倍左右.此现象与2.4.1部分结论一致.

3 结论

(1)通过浸渍法制备的WO3 /P25复合光催化剂,随着WO3复合浓度的增加,其团聚现象加重;WO3高度分散于材料中;WO3的复合拓宽了P25对可见光的响应范围,2%的WO3复合将光催化剂的带隙能减小至2.6 eV;

(2)WO3/P25粉体光催化剂降解低浓度苯酚的反应为一级反应;当实验条件不变,分别改变光催化剂复合浓度、反应体系温度、光催化剂浓度3个影响因素时,其苯酚降解率及降解速率系数均呈现先增大,后减小的趋势.光催化剂降解苯酚的最佳复合浓度为2%,最佳反应体系温度为50 ℃,适宜的光催化剂质量浓度为1.6 g/L,在苯酚初始质量浓度为55 mg/L条件下,光照60 min时,苯酚降解率达到75%,苯酚降解速率系数为0.024 min-1.

参考文献:

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(编辑 杨春明)

2.4.4 光催化反应动力学分析 图7为光催化剂复合浓度对降解苯酚速率系数的影响,如图所示,各光催化剂降解反应的R2(线性相关系数)值都达到了0.95以上,由此可知此反应为一级反应,并由一级反应动力学公式ln(C0/C)=kt(C0为苯酚初始浓度,k为苯酚降解速率系数)可算出苯酚降解速率系数k(见图7),得到k值大小关系为:W2>W3>W1>W5>W0,相比于W0反应体系而言,复合后的光催化剂的反应速率系数都有一定程度增加,其中W2光催化剂的k值为W0的2倍左右.此现象与2.4.1部分结论一致.

3 结论

(1)通过浸渍法制备的WO3 /P25复合光催化剂,随着WO3复合浓度的增加,其团聚现象加重;WO3高度分散于材料中;WO3的复合拓宽了P25对可见光的响应范围,2%的WO3复合将光催化剂的带隙能减小至2.6 eV;

(2)WO3/P25粉体光催化剂降解低浓度苯酚的反应为一级反应;当实验条件不变,分别改变光催化剂复合浓度、反应体系温度、光催化剂浓度3个影响因素时,其苯酚降解率及降解速率系数均呈现先增大,后减小的趋势.光催化剂降解苯酚的最佳复合浓度为2%,最佳反应体系温度为50 ℃,适宜的光催化剂质量浓度为1.6 g/L,在苯酚初始质量浓度为55 mg/L条件下,光照60 min时,苯酚降解率达到75%,苯酚降解速率系数为0.024 min-1.

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[22] 齐文刚, 邹丽霞. 光催化降解甲醛的初步研究[J]. 精细化工中间体, 2006,35(5):5860.

[23] 陈秋强, 谢宏琴, 周 文,等. 铈掺杂纳米二氧化钛可见光光催化降解苯酚性能[J]. 化工进展, 2012,31(5):10431046.

(编辑 杨春明)

2.4.4 光催化反应动力学分析 图7为光催化剂复合浓度对降解苯酚速率系数的影响,如图所示,各光催化剂降解反应的R2(线性相关系数)值都达到了0.95以上,由此可知此反应为一级反应,并由一级反应动力学公式ln(C0/C)=kt(C0为苯酚初始浓度,k为苯酚降解速率系数)可算出苯酚降解速率系数k(见图7),得到k值大小关系为:W2>W3>W1>W5>W0,相比于W0反应体系而言,复合后的光催化剂的反应速率系数都有一定程度增加,其中W2光催化剂的k值为W0的2倍左右.此现象与2.4.1部分结论一致.

3 结论

(1)通过浸渍法制备的WO3 /P25复合光催化剂,随着WO3复合浓度的增加,其团聚现象加重;WO3高度分散于材料中;WO3的复合拓宽了P25对可见光的响应范围,2%的WO3复合将光催化剂的带隙能减小至2.6 eV;

(2)WO3/P25粉体光催化剂降解低浓度苯酚的反应为一级反应;当实验条件不变,分别改变光催化剂复合浓度、反应体系温度、光催化剂浓度3个影响因素时,其苯酚降解率及降解速率系数均呈现先增大,后减小的趋势.光催化剂降解苯酚的最佳复合浓度为2%,最佳反应体系温度为50 ℃,适宜的光催化剂质量浓度为1.6 g/L,在苯酚初始质量浓度为55 mg/L条件下,光照60 min时,苯酚降解率达到75%,苯酚降解速率系数为0.024 min-1.

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(编辑 杨春明)

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