基于可靠度的输电塔抗风优化研究

郑敏+梁枢果+熊铁华

文章编号：16742974(2014)06003508

收稿日期：20130716

基金项目：国家自然科学基金资助项目(51078296)

作者简介：郑 敏（1981-），女，浙江金华人，武汉大学讲师，博士

通讯联系人，E-mail:liangsg@public.wh.hb.cn

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摘 要：提出一种基于可靠度约束的输电塔实用抗风优化设计方法.首先，识别出体系的失效模式并找出关键杆件同时提取各失效模式对应的安全余量方程，计算各失效模式的可靠指标.然后，对可靠度不满足的失效模式通过加强关键杆件的方法进行优化.最后，对各失效模式进行综合求出体系可靠指标，若体系可靠度满足要求则优化结束，若体系可靠度不满足则通过优化最小可靠指标的失效模式来提高体系可靠度直到满足为止.编制程序对塔架进行了若干个风速的优化，分析结果表明：1)在完整失效路径上存在关键的破坏杆件，对关键杆件进行优化可以有效地提高体系可靠度;2) 这是一种直接消除结构薄弱点的优化，优化效果好; 3)随优化风速的增大，优化的效率将变低;4)方法计算简单，结果合理.

关键词：输电塔；可靠指标；失效模式；优化

中图分类号：ＴＵ312 文献标识码：A

Study on the Reliabilitybased Wind Resistant 

Optimization of Transmission Line Towers



ZHENG Min, LIANG Shuguo, XIONG Tiehua

(School of Civil and Architectural Engineering, Wuhan Univ, Wuhan, Hubei 430072，China),

Abstract:A practical design method was proposed for the reliabilitybased wind resistant optimization of transmission line towers. Firstly, the failure modes and their key elements were identified, and their safety margin equations were established. Second, the failure modes with a reliability index of less than the target reliability index were optimized by strengthening its key element. Lastly, the system reliability index was calculated, and the failure mode with the least reliability index would be optimized if the system reliability index was less than the target reliability. An optimization example of a tower under several wind speeds was given and the results show: 1) there were key elements in the whole failure path, and the structure would be well strengthened if the key element was strengthened;2) it was a method in which the weak points were eliminated directly to strengthen the whole structure and it was very effective; 3) as the wind speed increased, it would be less effective; and 4) the method was simple and its results were reasonable.

Key words: towers; reliability; failure modes; optimization



塔架结构广泛应用于广播、电视、通信、输电等领域，随着建筑规范的更新，已建的很多塔架已不能满足现行规范的要求，急需对其进行加固；在塔架设计中，为了更好地利用资源也存在优化的问题.格构式塔架的质量较一般高层建筑结构要轻得多，所以一般而言，风荷载对格构式塔架的影响更大，是格构式高耸结构的主要侧向荷载.由于塔架所受风荷载的复杂性以及塔线耦联效应的复杂性，以往塔架优化中所用的风荷载都是一些经验公式[1-3]，降低了优化结果的可靠性.结构设计中存在诸多不确定性，如材料强度不确定性、荷载不确定性等等，对其进行基于概率统计的可靠度分析更符合实际，是结构设计理论的研究方向.目前，基于可靠度的结构优化取得了一定的成果，不过大多数只是在构件的层次上[4-8]，认为各个构件同等重要, 这种处理对于静定结构当然没有问题，但对于高次超静定的塔架，把所有构件对结构的安全视为同等重要显然是不合理的，将造成材料的浪费.基于体系可靠度的结构优化设计[9-11]理论比较全面、合理, 但由于体系可靠度计算的复杂性提高了问题的难度，对于实际结构，通常要进行大量的计算，缺乏实用性.

针对目前输电塔优化存在的不足，本文主要从两方面作了改进.一方面，本文采用的风荷载为由完全气弹模型风洞试验处理得到的等效静力风荷载，更加符合实际.另一方面，由可靠度理论可知，体系可靠指标小于各种失效模式的可靠指标，且体系可靠指标对可靠指标小的失效模式更加敏感.本文提出一种计算量相对较少的可应用于工程实际的基于体系可靠度优化设计法.

1 等效静力风荷载

1.1 风洞试验

本次风洞试验模型为一个输电塔线体系完全气动弹性模型，依据相似理论进行设计.本次模型设计除了满足几何相似以外，还满足了气动弹性模型最重要的相似参数：Strouhal数相似、弗劳德数相似、弹性参数和惯性参数相似，气弹模型各相似比见表1.本次风洞试验模型的原型是呼高为75 m跨度为750 m的酒杯塔线体系，塔构件为不同截面尺寸的角钢.

考虑到该塔处于城市郊区，试验中利用塔尖和粗糙单元来模拟B类风场.本试验在西南交通大学XNJD3风洞进行，风洞截面尺寸22.5 m×4.5 m，试验段长度36 m,最高实验风速可达17 m/s.本次试验的采样频率为256 Hz,采样时间为2 min.本试验总共布置了8个激光位移测点.风洞试验照片以及风向、测点的布置如图1所示，测点所测位移方向垂直于纸面.

表1 输电塔的气弹模型相似比(n=1∶40)

Tab.1 The similar ratios

相似比

长度

λL

风速

λU

频率

λn

拉伸刚度

λEA

质量

λm

公式

n

n0.5

n-0.5

n3

n3

取值

1∶40

1∶400.5

1∶40-0.5

1∶403

1∶403

图1 风洞试验

Fig.1 The wind tunnel test

进行了单塔和塔线体系的多个风速下的风洞试验.图1(d)为90°风向角，也进行了0°，22.5°，45°，60°风向角的风洞试验.由于该输电塔线体系中线上的风荷载比塔直接所受风荷载大得多，而90°风向角时由于线的迎风面最大线所受的风荷载也最大，所以90°风向角时的风荷载是塔线体系的控制风荷载.下面的等效静力风荷载是针对90°风荷载情况进行的.

1.2 等效静力风荷载

有关等效风荷载的计算，详见文献[12]，这里仅给出计算结果.这里采用的等效静力风荷载分为平均风荷载和拟静力脉动风荷载两部分.

1.2.1 平均风荷载

1) 输电塔直接所受的平均风荷载: 输电塔直接所受的平均风荷载，参照《规范》[13]，采用式(1)的形式.

W1=w10•μz•μs1•Af1. (1)

式中：W1为塔架风荷载平均值，N；w10为按10 m高的平均风速算得的风压，w10=0.5•ρ•v210，N/m2；μz为风压高度变化系数，μz=z/10α ，α由地面粗糙度决定，这里按B类地貌，取α=0.15；μs1为体型系数，为待拟合参数，与风速无关，z取塔架上各节点的标高，m；Af1为构件承受风压投影面积计算值，m2.

根据试验得到4个顺风向测点位移平均值，按最小二乘法拟合得到μs1=2.24.

2)线传到塔上的平均风荷载:线传到塔上的平均风荷载只考虑顺风向，且平均地分配到导线的挂线处.线传到塔上的平均风荷载参照《规范》[13]，采用式(2)的形式.

W2=w10•μz•μs2•Af2.(2) 

式中:W2为线传给塔架的风荷载平均值，N；μs2为体型系数，为待拟合参数；Af2为线承受风压投影面积计算值，m2；μz为风压高度变化系数，μz=z/10α,α由地面粗糙度决定，这里按B类地貌，取α=0.15，z取塔架上挂线点的标高，m.

由特定风速下输电塔挂线与不挂线时同一测点平均位移差计算出该风速下的μs2，最后拟合得到:

μs2=1.087 8+0.019 2•v.(3)

式中:v为实际结构10 m高的风速， m/s.

1.2.2 拟静力脉动风荷载

拟静力脉动风荷载采用模态风振力为基本标架，以广义位移方差为标架值的形式.确定风振响应均方根时先在模型上施加各模态风振力，再由振型分解法的思想按式(8)把各模态风振力下响应汇总得到风振响应均方根.

1)模态选取: 为了得到风荷载动力响应中起控制作用的模态，在模型上施加按准定常得到的风压谱.经过计算，得到对于输电塔部分而言，起控制作用的模态有两阶，振型如图2所示，分别为顺风向、横风向以塔变形为主的第一阶模态.

2)模态风振力: 单位广义位移下模态风振力按式(4)计算.

Fi=mi•ω2j•φij.(4)

其中Fi为单位广义位移下的模态风振力，量纲为[F]/[L]；mi为节点i的质量；φij为第j阶模态振型在第i节点的值；n为塔的节点数；ωj为第j阶模态的自振频率.

3)广义位移方差：根据广义位移(协)方差与测点位移(协)方差的关系[式(5)]，可由测点位移(协)方差Ryij拟合广义位移(协)方差Rqmn.考虑到第一阶主要是顺风向变形，第二阶主要是横风向变形,可不考虑其相关性,两阶可分开拟合.

Ryij=∑km=1∑kn=1φim•φjn•Rqmn. (5)

式中:Ryij为测点位移(协)方差，由风洞试验数据处理得到；φim,φjn为第m和n阶模态振型在i和j测点处的取值，由ANSYS模态提取；k为所选取的模态数；Rqmn为第m和n阶模态广义位移(协)方差，为待拟合的参数.

(a) 第1阶

(b)第2阶

图2 所选模态

Fig.2 The selected modes



运用最小二乘法，分别由顺风向、横风向的测点位移(协)方差拟合出第一阶、第二阶模态广义位移方差Rq11和Rq22，最后由不同风速下的值拟合得到随风速变化的公式(6)和(7)，以便设计中使用.

Rq11=3.844 3e－4•v2.74147, (6) 

Rq22=7.540 7e－4•v2.04401.(7)

式中: v为实际结构10 m高的风速，m/s；Rq11和Rq22分别为第一阶、第二阶模态广义位移方差， m2.

4)风振响应均方根: 有了广义位移方差，按式(8)可以得到各种响应的均方根.

σi=φ2i1•Rq11+φ2i2•Rq2212. (8)

式中:φij为第j模态响应函数在i杆件的值，φij通过模态风振力施加到有限元模型上得到，可以是轴力、剪力、弯矩等内力，也可以是轴向应力、剪应力等应力，或者是其组合.

2 失效模式识别

2.1 构件的破坏准则

由于实际塔架的节点一般采用多个螺栓连接或焊接，这里构件采用梁单元，考虑构件的轴向力和弯矩.参照规范[13]，构件的破坏准则如下.

1) 拉弯单元:

Nm•An+MmM•W≤f. (9)

式中:N，M为杆件的轴力和弯矩；m为构件强度折减系数，对于单肢连接的角钢构件(肢宽>40 mm)取0.70；An为构件净截面面积；mM为受弯构件稳定强度折减系数，对应角钢，取1.0；W为杆件截面抗弯抵抗矩；f为钢材屈服强度.

2) 压弯单元: 

Nφ•mN•A+MmM•W≤f. (10)

式中:φ为杆件轴心受压稳定系数；mN为压杆构件稳定系数，角钢根据翼缘板自由外伸宽度与厚度比值确定，其他符号同式(9).各符号的含义及取值详见文献［13］.式(9)和(10)统一写为式(11).

σ≤f.(11)

失效模式识别中，采用的是荷载及强度的平均值，荷载同时考虑自重和风荷载，自重视作确定值.式(11)可写成式(12)的形式.

σ平均风±σ自重≤fy. (12)

式中:σ自重和σ平均风分别为由自重和平均风引起的应力，按式(9)或(10)计算，其中内力N和M取平均值；fy为钢材的屈服强度平均值.

某单元的承载力因子可取为

re=fyσ自重σ平均风.(13)

可看出,在均值意义上,re>1时杆件安全，re<1 时杆件破坏,re=1为临界状态.所以在寻找失效模式时,以此为标准来判断单元的失效情况.

2.2 失效模式识别

输电塔属于超静定结构,某一个单元的失效并不意味着结构的失效，只有失效的单元达到一定的数量，形成某一完整的失效模式，结构成为机构，结构才算失效.失效模式的识别参照董聪的全局临界强度分枝约界法[14]的基本思想进行.

记ck为阶段约界系数，cs为体系约界系数，rmin为各个杆件承载力因子中最小值，rs为最小的体系承载力因子.X为失效模式集合，Xwz为完整的失效模式集合.以下失效模式的识别都是在均值下进行的，为了进行可靠度的计算，在每一步中都计算出顺风向、横风向第一模态风振力下的应力φij1和φij2，以及自重应力σ自重，平均风应力σ平均风，并记录到失效路径X和Xwz中，其中i为破坏阶段号，j为失效模式号.失效模式识别的流程如下:

①置完整失效路径集合Xwz=φ，置体系承载力因子Rs=

SymboleB@

 ,计算初始状态各个杆件的承载力因子并找出其中最小值rmin，把承载力因子re

②在失效路径集合X中，检查是否形成机构.

③如果形成机构，把该失效路径加入到完整失效路径集合Xwz中.找出该路径上各个杆件各自破坏时的承载力因子的最大值rmax ，rmax 就是这种失效模式的承载力因子R，而rmax 对应的杆件即为该失效模式的关键杆件，判断该杆件破坏时的阶段即为该失效模式破坏的关键阶段.如果该R值比体系承载力因子Rs小，更新体系承载力Rs为R，同时把该路径从失效路径X中删除.

④如果未形成机构，把失效路径上的单元从结构中删除，对于受拉破坏的杆件，删除杆件的同时，在杆件两端的节点处加上沿杆件长度的力以模拟受拉破坏后的屈服后拉力.计算剩余各个杆件的承载力因子re，找出其中的最小值rmin，把re<min ck•rmin ,cs•Rs的杆件加到失效路径上并加入到失效路径X中，同时把原来的失效路径从失效路径集合中删除.

⑤若X=φ则搜索结束，若X≠φ转入②.

找到所有的完整失效路径Xwz就是各种失效模式，且Xwz中还包含失效路径上破坏单元对应的σ自重, σ平均风, φij1, φij2等信息，为可靠度计算做好准备. 

3 可靠度计算

可靠度是指可靠的程度，用可靠指标β表示，它与失效概率pf的关系如式(14)所示.

pf=φ－β.(14)

后面的计算假设随机变量均为正态分布，可靠度均用可靠指标β来表示.

3.1 破坏阶段安全余量方程

3.1.1 安全余量方程提取

各失效模式各破坏阶段的安全余量方程如下：

mij=fy－σ自重－σ平均风－φij1•q1－φij2•q2. (15)

式中:j为失效模式号；i为失效路径上破坏阶段号；fy为钢材屈服强度，为一随机变量；σ自重为自重应力，为一确定变量，由2.2部分得到；σ平均风为平均风应力，为一确定变量，由2.2部分得到；φij1, φij2分别

为顺风向、横风向第一模态应力振型在破坏单元的取值，由2.2部分得到；q1,q2分别为顺风向、横风向第一模态广义位移，为随机变量.

关于fy，以Q345为例，Q345表示屈服强度标准值fybz为345 N/mm2，是具有95%保证率的屈服强度的较低值，则屈服强度平均值可按式(16)得到:

fy=fybz+1.645σfy. (16)

记屈服强度变异系数为δ，用σfy=δ•fy 代入 式(16)整理可得:

fy=fybz1－1.645δ. (17)

q1,q2为顺风向、横风向第一模态广义位移，均值为0，由文献得到了顺风向、横风向第一模态广义位移的均方差Rq11和Rq22，且不考虑两模态的相关性，故q1和q2为相互独立的随机变量，均方根σq1和σq2可由式(18)和(19)确定.

σq1=3.844 3e－4•v2.741 47,(18)

σq2=7.540 7e－4•v2.044 01.(19)

3.1.2 安全余量方程标准化

式(15)中用U1,U2,U3代替fy,q1,q2，U1=fy－fy/σfy，U2=q1/σq1，U3=q2/σq2，U1,U2,U3为相互独立的标准正态分布随机变量，对系数做归一化处理，即系数满足式(21).得到各失效模式对应的各阶段的标准形式的安全余量方程(20).式(20)中右边的常数项βij就是第j失效模态第i破坏阶段对应的可靠指标. 

Mij=aij1•U1－aij2•U2－aij3•U3+βij, (20)

∑3k=1a2ijk=1. (21)

3.2 单个失效模态可靠指标

某失效模式的各个阶段属于并联，只有所有阶段都破坏了才形成失效模式，即结构按某失效模式失效的条件是该失效模式各个阶段的安全余量方程均小于0，发生第j失效模式应满足式(22).

a1j1•U1－a1j2•U2－a1j3•U3+β1j<0，

a2j1•U1－a2j2•U2－a2j3•U3+β2j<0，



amj1•U1－amj2•U2－amj3•U3+βmj<0．(22) 

式中:m为失效阶段数.可以用逐步等效线性化Johnson求交法来得到第j失效模式的等效安全余量方程.关于该求解方法详见文献［15］.计算得到的第j失效模式等效安全余量方程如式(23)，式中系数满足式(24).

Mj=aj1•U1－aj2•U2－aj3•U3+βj,(23) 

∑3k=1a2jk=1.(24)

式中:βj为第j失效模式的可靠度指标.

3.3 体系可靠指标

体系的各种失效模式属于串联，只要有一种失效模式形成，结构即告破坏.不过如果从结构安全角度来看，各种失效模式也是并联，只有所有的失效模式都安全，结构才安全，即结构安全应满足式(25).

a11•U1－a12•U2－a13•U3+β1>0，

a21•U1－a22•U2－a23•U3+β2>0，

am1•U1－am2•U2－am3•U3+βm>0．25 

为了能用逐步等效线性化Johnson求交法来计算等效安全余量方程,式两边同乘以(-1),得式(26).

－a11•U1－a12•U2－a13•U3+β1<0，

－a21•U1－a22•U2－a23•U3+β2<0，

－am1•U1－am2•U2－am3•U3+βm<0． （26）

利用逐步等效线性化Johnson求交法来计算得到式(26)的等效的不等式(27).

－a1•U1－a2•U2－a3•U3+β<0.(27)

式(27)为结构安全应满足的不等式，结构失效事件与结构安全事件互补，故结构失效的等效不等式如式(28).

a1•U1－a2•U2－a3•U3+β<0.(28)

故结构体系的安全余量方程如式(29)所示.

M=a1•U1－a2•U2－a3•U3+β. (29)

式中:β即为体系可靠度指标.

4 塔架优化

4.1 优化模型

这里做体系可靠指标满足要求的结构质量增量最小的优化，即

find Aii=1，2，…，m, 

min ΔWA=∑i=mi=1CiAi－Ai0,

st. β≥βu,

AiεB1,B2,B3,…,BB.

其中：Ai为需要优化的失效模式对应的关键杆件的截面; m为需要优化的关键杆件个数; Ai必须在B1,B2,B3,…,BB中选取，B为可选取的截面类型数目；ΔWA为结构的总质量的增量;Ci 为与材料、杆件长度有关的系数；Ai0为Ai优化前的截面； β为体系可靠指标，按第3部分计算；βu为目标可靠指标，由结构的安全等级以及破坏的性质确定，具体取值可参见规范[16].

4.2 优化流程

根据体系可靠指标的两个特点，采用准则法进行优化.第一，由于体系可靠指标一定小于任一失效模式的可靠指标，提出首先把各个失效模式优化到满足目标可靠指标的要求.第二，因为体系可靠指标对可靠指标小的失效模式更敏感，提出在各个失效模式单个可靠指标满足要求的前提下若体系可靠指标不满足则提高最小可靠指标的那个失效模式的可靠指标来优化体系，直到体系可靠指标满足要求为止.其优化流程如下：

①寻找失效模式并提取各种失效模式失效路径上破坏单元的σ自重,σ平均风,φij1,φij2，按2.2部分进行计算.

②计算各失效模式各自的可靠指标βj，按3.1和3.2部分进行.若各失效模式βj均大于目标可靠指标，转入④步.若存在βj≤βu 的失效模式，转入③步.

③对于βj≤βu的失效模式，优化关键杆件截面使该失效模式可靠指标βj大于目标可靠指标.

④计算体系可靠指标β，按3.3部分进行.若β≥βu转入⑥步，若β<βu，转入第⑤步.

⑤找出最小可靠指标βmin的那种失效模式，把对应的关键杆件截面加大一号来提高体系可靠度β，转入第④步.

⑥优化结束.

5 算例

一呼高为75 m的塔架，图1所示为其风洞试验的照片，风场为B类风场，对其在10 m高风速分别为19 m/s，20 m/s，21 m/s，22 m/s，23 m/s，24 m/s的情况下进行可靠度下的质量最小化的优化，杆件截面在表2中选取.目标可靠指标取3.7.

表2 截面型号

Tab.2 Sections

序号

1

2

3

4

5

截面

L40X4

L45X4

L50X4

L45X5

L56X4

序号

6

7

8

9

10

截面

L50X5

L56X5

L63X5

L70X5

L75X5

序号

11

12

13

14

15

截面

L70X6

L75X6

L80X6

L80X7

L90X7

序号

16

17

18

19

20

截面

L100X7

L110X8

L125X8

L110X10

L125X10

序号

21

22

23

24

25

截面

L140X10

L140X12

L160X12

L180X14

L180X16

序号

26

27

28

29

30

截面

L200X16

L200X18

L200X20

L200X24

2L200X18

在风速24 m/s范围内进行各风速下基于可靠度的优化，通过数值计算,找到了9种典型的失效模式,如图3所示.



图3 前9种失效模式

Fig.3 The first ninefailure modes



各失效模式破坏风速、破坏起因详见表3，表中破坏风速对应实际结构10 m高的风速.一种典型的失效模式包含多种起因的失效模式，表3中列出

表3 各失效模式情况一览表

Tab.3 The failure modes

模式

破坏风速

/(m•s-1)

破坏起因

失效路径

1

19

塔身一级腹杆失稳破坏

770~1 895

2

21

塔身一级腹杆失稳破坏

1 859~1 904

3

21

塔身一级腹杆失稳破坏

1 039~509

4

23

塔身立柱受拉强度破坏

1 947

5

23

塔身立柱受拉强度破坏

1 960

6

23

塔身立柱受拉强度破坏

1 954

7

24

塔脚立柱受压强度破坏

832

8

24

上屈臂立柱受拉强度破坏

386

9

24

塔身立柱受拉强度破坏

1 940

的为破坏风速较低的一种情况，而且在失效路径中只给出了主要的失效单元.失效路径所对应的杆件号如图4所示.

(a) 塔头杆件号

(b) 塔身塔脚杆件号

图4杆件号示意图

Fig.4 Element numbers



对于不同的风速要求，对可靠度不满足要求的失效模式进行优化，优化通过加大关键杆件的截面来实现.由于塔架是一个高次超静定结构，优化过程中会产生内力重分布，消除某种失效模式往往有多种途径，而且几种需要优化的失效模式的关键杆件之间往往互相影响，优化时必须综合考虑，在保证承载力的条件下找出使结构质量增加最小的一种优化方案.

表4为各种风速的优化结果，限于篇幅， 24 m/s的计算结果未列出.表5列出优化的效果，图5为质量增加百分比随优化风速的变化图.可以看出，优化的效果较好，在质量增加不多的情况下，抗风承载力得到了很大提高.也可以看出，随优化风速的增大，质量增加百分比斜率总的趋势是增加的，也就是意味着随着优化风速的增大优化的效果是在变差的，这主要是因为优化风速增加，结构趋于等强度，同样的风速增加时产生的失效模式变多，而且同一种失效模式需要优化的设计变量变多.由表5可以看出，除了因为杆件截面不连续引起的可靠指标稍大一点外(优化风速为19 m/s)，优化后体系可靠指标均略大于目标可靠指标3.7，优化比较合理.

表4 优化结果表

Tab.4 The optimized results

风速

/ (m•s-1)

优化

变量

所处位置

截面序号

优化前

优化后

失效

模式

19

63

塔身腹杆

18

20

一

20

63

塔身腹杆

18

20

一

21

63

塔身腹杆

18

20

一

67

塔身腹杆

16

17

二

140

下屈臂腹杆

9

10

三

138

下屈臂腹杆

8

9

三

22

63

塔身腹杆

18

21

一

67

塔身腹杆

16

17

二

125

下屈臂立杆

20

21

三

140

下屈臂腹杆

9

12

三

138

下屈臂腹杆

8

9

三

23

63

塔身腹杆

18

21

一

67

塔身腹杆

16

17

二

56

塔身立柱

23

24

二

140

下屈臂腹杆

9

12

三

121

塔颈立柱

20

21

三

125

下屈臂立杆

20

23

三

123

下屈臂立杆

20

22

三

148

塔颈腹杆

15

16

三

138

下屈臂腹杆

8

9

三

53

塔身立柱

24

25

四

64

塔身腹杆

17

18

四

57

塔身立柱

23

24

五

54

塔身立柱

24

25

六

表5 优化效果

Tab.5 The optimization effect

序号

优化风速/

(m•s-1)

可靠指标

优化前

优化后

承载力

增量/%

质量

增量/%

1

18

3.9

3.9

-

-

2

19

3.1

4.4

11

0.8

3

20

2.5

4.0

23

0.8

4

21

1.9

3.9

36

1.3

5

22

1.3

3.7

49

1.9

6

23

0.4

3.8

63

3.8

7

24

-0.4

3.7

78

7.0 

破坏风速/（m•s-1)

图5 优化效果曲线

Fig.5The optimization effect curve

6 结 论

通过本文分析，得到以下结论：

1)在完整失效路径上存在关键的破坏杆件，对关键杆件进行优化可以有效地提高体系可靠度.

2)这是一种直接消除结构薄弱点的优化，优化效果好.

3)随优化风速的增大，优化的效率将变低.这主要是因为随着优化的进行，结构趋于等强度，同样的风速增加时需要优化的失效模式变多，而且同一种失效模式需要优化的设计变量变多.

4)本文提出的基于可靠度的优化方法计算简单，结果合理.

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