基于N-1准则的VSC-MTDC输电系统稳态调控方案

2013-10-17任敬国李可军赵建国梁永亮郭启伟

电力自动化设备 2013年2期

任敬国，李可军，赵建国，，牛林，梁永亮，郭启伟

（1.山东大学电气工程学院，山东济南 250061；2.国家电网技术学院，山东济南 250002）

0 引言

与传统直流输电技术不同，电压源换流器型直流输电 VSC-HVDC（Voltage Source Converter based High Voltage Direct Current）技术在潮流翻转时电压极性保持不变，这一特点决定了它适合于构建运行灵活、可靠性高的并联多端系统［1-4］。虽然VSC-HVDC技术已经广泛地应用于商业化用途，但这仅限于两端VSC-HVDC系统。到目前为止，电压源换流器型多端直流输电VSC-MTDC（Voltage Source Converter based Multi-Terminal Direct Current）技术还没有投入商业运行。随着可再生能源发电的发展和城市规模的扩大，VSC-MTDC 技术在多风电场并网［5-9］、构建城市直流配电网［10-11］、多孤岛供电［12-13］等领域具有广阔的应用前景。

当VSC-MTDC系统任意一个换流站停运时，均有可能引起系统有功功率不平衡，导致直流电压失控而使系统停运。因此，国内外许多学者针对VSCMTDC系统直流电压控制进行了广泛的研究。文献［14］设计了换流站紧急退出和投运情况下的控制策略，用来抑制直流侧过电压。文献［15］提出了直流电压偏差控制，即主导站停运引起的直流电压偏差大于一定值后，备用站进入直流电压控制模式。文献［16-17］提出了多点直流电压控制策略，用于维持换流站停运故障后系统的稳定运行。以上文献均集中于直流系统受到扰动后的暂态电压稳定控制，并没有考虑到基于远程通信的换流站协调控制对VSC-MTDC系统稳定运行的作用。文献［18］提出了基于多代理技术的VSC-MTDC控制系统，并给出了一种多代理协调控制策略，但是没有进行VSC-MTDC系统运行状态的优化。为保证某一换流站停运故障后的直流电压安全，文献［19］提出了一种基于电压灵敏度的直流电压指令值计算方法，并分析了直流电压指令值无解情况下调整有功功率指令值的优化算法，但没有考虑主导站停运情况下的安全指令值计算方法。

实际应用中，基于远程通信的上层控制对VSCMTDC系统具有重要作用，运行中心可根据系统参数、正常与N-1运行状态确定最优指令值，并对系统运行方式进行调整。基于以上分析，本文提出了一种基于N-1准则的VSC-MTDC系统稳态运行调控策略。

1 VSC-MTDC系统结构

本文采用如图1所示的直流输电系统为例说明调控策略。该系统包括5个换流站：VSC5作为主导站，采用带前馈解耦的矢量控制（定直流电压控制和定无功功率控制）；VSC1、VSC2、VSC3 与交流电网相连接，采用带前馈解耦的矢量控制（定有功功率控制和定无功功率控制）；VSC4向无源网络供电，采用间接电流控制，控制换流器出口电压的幅值和频率恒定［6，15-17］。为保证系统有足够的备用容量，VSC2、VSC3的外环控制器中引入了直流电压偏差控制，作为备用站运行［15］；VSC1需尽可能地保证各种运行工况下的供电可靠性，不能作为备用站。

1.1 稳定运行条件

为保证VSC-MTDC系统能够安全稳定运行，其控制系统至少需要满足以下3点。

a.换流站指令值的确定［18］。受限于交流电网的功率需求与运行状态变化以及直流系统静态稳定性的影响，运行中心需要根据实时信息对各换流站的指令值进行计算和分发。

b.满足N-1准则、换流器容量限制和直流电压限制的安全指令值［18，20］。在正常运行或一个换流站故障停运时，系统能够维持换流器容量、直流电压在安全范围内而不会引起保护动作，并能持续稳定地运行于某一工作状态，直至系统重新调整运行方式。

c.为渡过换流站停运故障，换流站必须具有维持电压稳定的本地控制器设计，如基于直流电压偏差控制的本地控制器［15］、实现多点直流电压控制的本地控制器［16-17］、高级直流电压控制器［14，20］等。

1.2 控制系统

根据研究需求，本文将VSC-MTDC系统的控制系统分为2个层次：上层控制和本地控制。上层控制位于运行中心，负责监视系统状态、发出启动指令、切换运行方式、计算与下发换流站指令值等操作；本地控制位于换流站，主要负责本地有功与无功控制、触发控制与保护控制等，并接收上层控制的调控指令。上层控制通过可靠的通信通道与本地控制器相连以用于下发调控指令，接收本地控制器上传的运行状态信息。由于上层调控指令不参与本地控制器的实时控制，该通道对实时性要求不高。

为维持暂态过程中直流电压稳定，备用站VSC2和VSC3的本地控制器采用直流电压偏差控制［15］，因此引入了2个可调控的指令值变量：直流电压上限指令值和下限指令值。向无源网络供电时，换流站VSC4的有功功率输出取决于交流侧负荷，为一个变化的范围；由于有功输出取最大值和最小值2种情况即可满足系统研究需求，因此，为简化研究，暂不考虑负荷特性及其波动对直流系统调控策略的影响，故该类换流站交流侧负荷采用恒定功率模型。VSCMTDC系统的功率控制特性如图2所示。

图2 采用直流偏差控制的VSC-MTDC系统功率特性Fig.2 Power characteristics of VSC-MTDC system with DC voltage margin control

1.3 直流潮流计算

取换流器流向直流网络为正方向，定义直流母线电压向量为 U=［U1，U2，U3，U4，U5］T，直流母线电流向量为 I=［I1，I2，I3，I4，I5］T，则直流网络方程为：

其中，Y为5×5阶导纳矩阵，直流母线节点i和j之间的直流线路用电阻Rij来表示，其导纳为yij=1/Rij。潮流计算过程中，实现直流电压控制的换流站直流母线为平衡节点。

定义有功功率向量为 P=［P1，P2，P3，P4，P5］T，定义5×5 阶对角阵 Ud=diag（U1，U2，U3，U4，U5），则直流潮流计算方程为：

该方程为二次非线性方程组，可利用牛顿-拉夫逊法迭代求解，具体求解过程不再赘述。

2 稳态调控方案

本文提出了一种基于N-1准则的稳态运行控制方案，该方案如下：

步骤1调度中心根据电网需求确定相应换流站的有功功率指令值，并发送给VSC-MTDC系统的运行中心；

步骤2运行中心根据直流网络参数、有功功率指令值和非主导站停运时的安全稳定要求，计算主导站的直流电压指令值范围，并根据解的存在情况来修改相应有功功率指令值；

步骤3运行中心根据主导站停运时的安全稳定要求和步骤2的计算结果，计算直流电压指令值范围，并确定是否需要修改有功功率指令值，若没有解，则修改有功功率指令值，返回步骤2，然后重新进行计算；

步骤4运行中心校验优化指令值下VSC-MTDC系统的正常和N-1运行状态，反馈指令值到调度中心，并下发调控指令至各换流站。

3 应对非主导站停运的调控策略

3.1 调控目标

确定主导站的直流电压指令值范围，保证任意一个非主导站换流站停运时，各换流站直流电压和换流器容量均在安全运行范围内，系统能够保持稳定运行。本文中，调控目标为求取满足上述条件的指令值Uref。

3.2 电压和功率限制

直流电压限制：假定所有换流站电压安全范围相同，取值范围为 Uimin1≤Ui≤Uimax1（i=1，2，3，4，5），若某一运行工况下，直流系统的直流电压控制换流站为备用站，则限制范围更改为Uimin2≤Ui≤Uimax2（i=1，2，3，4，5）。

3.3 指令计算

步骤1写出直流网络导纳矩阵Y，给出直流潮流计算方程，确定各换流站有功功率指令值。

步骤2正常运行状态下，Uref在电压限制范围Uimin1～Uimax1内按固定步长μ增加，进行连续直流潮流计算，确定符合功率和电压限制的指令值Uref范围，结果如下：

其中，k=0表示正常运行状态。若直流线路过长或有功功率指令值过大，可能导致无解。

步骤3类似步骤2的方法，非主导站VSCk停运情况下，即有功功率指令值Pk=0，计算保证直流电压和换流器容量不受限的指令值范围。若解存在，则计算结果如下：

其中，k表示换流站VSCk停运状态。

步骤4根据式（5）求出直流电压指令值Uref的最终范围Urefmin～Urefmax，并求出一个最佳值Urefopt。若Urefmin＞Urefmax成立，则解不存在。

3.4 解的存在性

解的存在性主要取决于有功功率指令值、主导站换流器容量，另外还与直流线路长度和电压限制范围大小相关。为了保证直流系统的可调控性，一个VSC-MTDC系统应在设计规划阶段结合功率传输的需求进行换流器容量、网络参数与安全电压范围的参数配合。若解不存在，则需要优化有功功率指令值以保证解的存在。

4 应对主导站停运的调控策略

4.1 调控目标

确定备用站的直流电压指令值，以保证主导站退出运行后VSC-MTDC系统在各换流站本地控制器的作用下仍能维持直流侧电压在一定的安全电压范围内，换流器不过载，并具有一定时间的运行能力，以等待运行中心发出调控命令重新调整系统的运行方式。本文中，调控目标为求取指令值U2refH、U2refL、U3refH和U3refL使得主导站退出运行后能够满足上述条件。

20世纪90年代以后，欧盟提出了生活垃圾全程管理战略，注重垃圾减量和资源再利用。①将减少或避免垃圾产生置于优先目标，包括改进商品设计，改革包装材料，减少包装；②尽可能直接回收和资源再生利用，包括对可生物降解有机物进行堆肥和厌氧消化处理；③尽可能对可燃物进行焚烧处理，并回收和再利用余热；④最终对剩余垃圾进行填埋处理。德国严格遵守此原则，在此基础上进行分类管理，每一类别的垃圾量均有完善的数据统计，甚至包括垃圾处理产生的二次垃圾量，实现了对垃圾进行从源头到末端的全过程统筹分类管理。

4.2 调控手段

本文中备用换流站采用直流电压偏差控制，故运行中心可远程调控的指令值为备用换流站的直流电压上限指令值和下限指令值，即换流站VSC2和VSC3 的指令值 U2refH、U2refL、U3refH和 U3refL。

若换流站向无源网络供电时，则该换流站仅能用于控制交流电网电压和频率，而无法调节直流系统电压和交换的有功功率，故换流站无法接受调控。

4.3 电压和功率限制

直流电压限制：该限制范围允许较大的电压运行范围，因为故障后系统的直流电压指令值被设为正常运行电压范围外的值，系统暂时运行于非正常运行状态以等待调度中心的调控指令进行运行方式的重调整，其取值范围为 Uimin2≤Ui≤Uimax2（i=1，2，3，4）。

功率限制：所有非主导换流站的有功功率均不超过其容量限制范围，即 Pimin≤Pi≤Pimax（i=1，2，3，4）。

4.4 指令计算

以主导站工作于整流状态为例，说明计算步骤。

步骤1确定哪些换流站为备用换流站，计算直流电压指令值为Urefopt时直流系统的运行状态。

步骤3确定各备用换流站的直流电压上限指令值。由于主导站停运时系统会因缺少有功功率而引起直流电压下降，因此，直流电压上限指令值的改变不会影响到主导站停运时系统的安全运行，可不必考虑主导站停运时的电压和功率限制而采用简单方法进行确定，如下式：

其中，σ为直流电压指令值的裕度，备用站优先级按照逆变容量由大到小划分。

步骤4确定各备用换流站的直流电压下限指令值。直流电压下限指令值的确定方法如下式：

其中，备用站优先级按照整流容量划分。ΔU按固定步长μ增加，在0～（Uimin1-Uimin2）范围内进行连续直流潮流计算，确定符合电压和功率限制的ΔU范围ΔUmin～ΔUmax。为保证此种工况下不会因直流电压偏低而产生过电流现象，应选择ΔU的最小值，并计算各备用换流站的直流电压下限指令值，如下式：

此外，当主导站工作于逆变状态时，指令值计算过程类似，不再赘述。另外，在未确定备用站的直流电压上下限指令值前，若N-1工况的潮流计算中出现了备用站负责直流电压控制的情况，则UrefH的选择参考式（7），将 ΔU=0 代入式（8）作为 UrefL的确定方法。

4.5 解的存在性

备用容量校验通过的情况下，本节计算结果的存在性主要取决于有功功率指令值和电压限制范围。为保证主导站停运时系统能够维持直流电压，必须设计有功功率指令值的优化算法，通过牺牲有功容量提高备用容量的方法来保证系统稳定性。

5 有功功率指令值的优化

在应对非主导站和主导站停运的调控策略无解时，必须修改备用站的有功功率指令值以增大系统有功备用容量，必要时需要修改换流站VSC1的有功功率指令值，使系统在各种工况下满足有功功率平衡。以第 i个换流站 VSCi（i=1，2，3，4，5）发生停运故障为例说明有功功率指令值的修改方法。

a.换流站VSC1的有功功率指令值和换流站VSC5的直流电压指令值保持不变，并网运行的备用站 VSCj（j≠i；j=2，3）有功功率指令值在功率限制范围内按固定步长增加，连续计算直流潮流，确定VSCi停运时满足限制条件的指令值解集。若解集不存在，进入步骤b；否则，进入步骤c。

b.换流站 VSCj（j≠i；j=1，2，3）在功率限制范围内按固定步长增加，连续计算直流潮流，确定VSCi停运时满足限制条件的指令值解集。

其中，ki为权重，可体现不同换流站交流侧电网的输电可靠性要求。若换流站VSCi交流侧电网的可靠性要求越高，则该换流站的ki越大。

d.校验在优化指令值下VSC-MTDC系统正常运行和其他N-1运行工况下的容量与直流电压限制。若满足校验，则返回优化指令值；否则，相应地修改指令值解集，从解集中除去该指令值，并重复步骤c，直至找到最优解。

另外，若调控策略中存在多个换流站停运工况下指令值无解情况，可按照步骤a、b依次求出每个换流站停运工况下有功功率指令值的解集，求取其交集作为指令值解集并进行后续计算。

6 算例验证

本文采用图1所示五端VSC-MTDC系统验证上述调控指令计算方法。线路参数为［19］：除L13的线路电阻为0.0704p.u.外，其他线路电阻均为0.107 7 p.u.。换流站安全电压限制Uimin1～Uimax1和Uimin2～Uimax2分别为 0.92～1.08 p.u.和 0.80～1.20 p.u.，主导站的换流器容量范围为-1.25～1.25 p.u.，非主导站的换流器容量范围为-1.0～1.0 p.u.，指令值裕度σ为0.04 p.u.，权重k1=1.0，k2=k3=0.8。

6.1 算例1

算例1中，各换流站的有功功率指令值为P1ref=-0.5 p.u.、P2ref=0.6 p.u.、P3ref=0.2 p.u.、P4ref=-0.5 p.u.。应对非主导站停运的指令值计算结果见表1，应对主导站停运的指令值见表2。表1给出了换流站VSCi（i=1，2，3，4）停运情况下满足直流电压限制和功率限制条件的主导站VSC5直流电压指令值范围。表2给出了主导站VSC5停运情况下VSC2和VSC3直流电压指令值的计算结果。表3校验了优化指令值下正常情况和任意换流站停运时VSC-MTDC系统的运行状态。表1—3中，各数值均为标幺值。

表1 算例1中应对非主导站停运时的计算结果Tab.1 Calculated results for preventing non-leading converter from breakdown in case 1

表2 算例1中应对主导站停运时的计算结果Tab.2 Calculated results for preventing leading converter from breakdown in case 1

表3 优化指令值下VSC-MTDC系统的各种运行状态Tab.3 Operating statuses of VSC-MTDC system with optimal references

由表3可知，主导站直流电压指令值为0.9937p.u.时，其有功功率P5为0.2239 p.u.，处于整流状态，且VSC3为整流功率的主备用站，VSC2为整流功率的第二备用站，则可得：

基于上式成立，则主导站停运时，主备用站VSC3能够提供足够的有功容量进行直流电压控制，VSC2仍为定有功功率控制站，其有功功率指令值保持不变。

算例1中，主导站停运时，主备用站VSC3作为直流电压控制站，指令值为U3refL=0.92 p.u.。由表2和表3可知，第二备用站VSC2的直流侧电压U2为0.9327 p.u.，未达到其本地控制器动作的阈值U2refL=0.88 p.u.，故仍运行于定有功功率控制状态，符合VSC-MTDC系统的运行特性。

由表3可知，VSC-MTDC系统采用优化指令值时，能够保证正常状态和非主导站停运下直流电压维持在0.92～1.08 p.u.范围内，并且不存在换流器容量越限；在主导站停运状态下，能够维持直流电压在0.80～1.20 p.u.范围内且没有发生功率越限。

6.2 算例2

算例2中，各换流站的有功功率指令值为P1ref=-1.0 p.u.，P2ref=0.5 p.u.，P3ref=1.0 p.u.，P4ref=-0.9 p.u.。应对非主导站停运时的计算结果见表4，表中数值为标幺值。

当VSC3停运时，主导站无法单独地承担功率平衡任务，直流电压降低使得VSC2进入直流电压控制模式，从而保证了系统功率平衡。由于VSC2的备用容量充足，该工况下系统能够维持系统功率平衡和直流电压不越限，此时，主导站不负责直流电压控制，因此，其直流电压指令值没有任何限制（见表4）。

表4 算例2中应对非主导站停运时的计算结果Tab.4 Calculated results for preventing non-leading converter from breakdown in case 2

在应对主导站停运的调控策略中，主导站停运前处于整流状态，备用站VSC3运行于额定整流状态，无法提供用于直流电压控制的备用容量；VSC2虽然处于直流电压控制模式，但是受限于换流器容量，无法实现直流电压控制，因此，直流系统失去了有功功率平衡，直流电压将持续上升直至保护装置动作切除。此时，调控策略将出现无解现象，意味着主导站停运后系统将在极短的时间内因保护动作退出运行。

按照本文提出的有功功率指令值优化方法，计算能够保证主导站停运时系统并网运行的有功功率指令值范围为：

依式（10）选择最优指令值为P1ref=-0.9630 p.u.，P2ref=0.5 p.u.，P3ref=1.0 p.u.。按照优化后的有功功率指令值重新进行稳态调控计算，可得直流电压指令值见表5。表6校验了优化指令值下正常情况和换流站停运时的VSC-MTDC系统运行状态。表5、6中，各数值均为标幺值。

由表6可知，正常运行和VSC1、VSC2、VSC4停运时，系统直流电压均保持在0.92～1.08 p.u.范围内，并且各换流站没有容量越限。当备用站VSC3停运时，主导站VSC5和VSC2共同负责有功功率平衡；其中VSC5进入限流状态，输出额定功率1.25 p.u.，VSC2借助于直流电压偏差控制器辅助直流系统的有功平衡，系统直流电压和有功功率处于安全范围内。当VSC5停运时，VSC2负责直流电压控制，系统直流电压均保持在0.80～1.20 p.u.范围内且未发生功率越限。