卧式快装锅炉锅体开裂原因分析及检修方法
2024-01-03于洋
于 洋
(吉林石化公司炼油厂,吉林吉林 132021)
0 引言
工业用电锅炉属于特殊的受热承压装置,具有一定的危险性。由于裂缝是引起锅炉泄漏、爆炸等事故的最大隐患,因而如何保证锅炉安全、稳定、可靠地工作,成为国内外众多学者关注的焦点。通过对某石化公司锅炉开裂的原因进行分析,找到故障成因并制订检修计划,同时采取相应的防治对策,防止此类裂纹的发生,保证锅炉的正常使用。
1 锅炉裂纹情况
某石化公司使用的DZL6-1.25T 型蒸汽锅炉(图1)出现泄漏,公司收到事故汇报后,马上派人赶到生产车间进行检查。
图1 DZL6-1.25T 型蒸汽锅炉
1.1 宏观检查
该锅炉锅体采用Q245R材料,厚度22 mm,有定期检查及水质检测报告,检查当日操作记录显示水位、压力无异常。通过宏观观察,锅体内部没有明显的污物,在锅体底部渗漏部位有一条100 mm 长、0.5 mm 宽的贯穿裂缝,该裂缝在平口罐中部的平顶环焊边处,沿着焊点与母材熔合的方向扩展,周围有疑似细小裂缝,裂缝两边的母材料没有明显变形、鼓包和过烧,焊缝未见咬边、错边等表面焊接缺陷。在焊接的同一端,距裂缝100 mm 处设有一个用于排水的支承片,它与锅体形成了一个角焊接头,其边沿与炉膛的对接焊缝基本垂直,并在其两边沉积了少许的粉尘。
1.2 无损检测
对裂缝焊缝和裂缝末端300 mm 以内的焊点和污水处理设备支持板的转角焊缝进行清洗、抛光,直到显露出金属光亮为止。通过磁粉探测,发现在水侧没有其他伴生裂缝,只有贯穿式裂缝,在火侧出现了主要裂缝,其两边均有细小的裂缝,这些裂缝的长度都很短(2~10 mm)。污水处理设备支持板的转角处焊缝没有出现裂缝。超声探测结果显示,除上述裂缝外没有其他的内部损伤,采用超声对主裂缝两边的微小裂缝进行了探测,深度最大为5 mm。
1.3 金相显微检验
对焊接及基材进行了光谱测定(表1),结果满足Q245R 及熔覆金属的成分组成,未发现硫、磷等元素含量过高。对断裂进行微观分析,结果显示出一种具有疲劳的辉纹状结构(图2)。检查母材及开裂部位的微观结构,发现母材为铁元素+珍珠岩,颗粒尺寸和形状相似,没有魏氏组织(图3)。裂纹部位的金相组织显示裂纹以沿晶、穿晶为主(图4)。
表1 裂纹区域材料化学成分 wt%
图2 断口显微形貌
图3 母材正常显微组织(200×)
图4 裂纹尖端显微组织(100×)
1.4 检验结果
Q245R 材料的塑性强、韧性好,但若长时间高温则会导致其组织恶化、机械强度下降。在高温和高压的双重影响下,会产生变形、凸起,最终断裂,并使断裂部位的厚度减小。但锅炉没有出现明显的塑性破坏,反而出现了裂纹,不满足塑性断裂的特点。生产记录中锅炉没有发生过脱水现象,通过对其进行的宏观观察,发现主要裂缝宽度在0.5 mm 左右,表明其在破裂过程中受到了很大的压力。通过对火焰侧主要裂缝的探测,发现在火侧主要裂缝的两边都存在裂缝,但在水侧未出现裂缝,由此推断裂缝是由火侧开始逐渐向水侧方向发展的。通过微观观察发现,母材的组织基本完好,断裂微观形态呈现出疲劳、斑纹等特点,且以穿晶为主,故可将其视为一种疲劳断裂。
2 裂纹失效机理分析
锅炉炉管采用Q245R 材料,厚度为22 mm,无需进行全面的热处理,因此焊接后的剩余应力比较大。此外,在焊接工艺中,由于焊接时的张力与焊接接头的非连续性部位应力的共同作用,形成焊接接头的应力分布。另外,由于污水管道内壁与锅炉的对接焊缝很接近,且与锅炉的对接焊缝基本成平行状态,因此,在这一地区,水流流通受到阻,这一现象从支架上的小块灰尘可以看出。一方面,在此区域水流比其他区域缓慢,同时也会被火焰的辐射所影响,因此会受到很大的温度变化,与之前的应力重叠在一起,增加了该位置的压力。同时,在该区域水流通受阻,在支承板壁上的热水滞留时间过长导致泡沫增多,当水汽遇到水流时,会形成循环的压力负荷,从而使焊接接头出现多个受力重叠的缺陷。同时,炉膛外侧的张力较大,受到较大的火焰辐射,因此裂纹是从火侧面开始,与检验结果相吻合。
3 锅炉维修
3.1 维修方案
根据锅炉炉体裂缝破坏机理分析,提出以下维护措施:
(1)将污水管道内的支承盘移至与主焊缝较远的地方,按评定的方法进行焊接,并对其进行100%的磁性粉末检验。
(2)因为裂缝是由于疲劳造成的,因此维修时要采取挖掘的办法。用正方补片,大小为300 mm×300 mm×22 mm,补片四角应为圆形,半直径大于100 mm,材料选用Q245R,焊条型号选E4315,抛光消除焊缝余高,进行100%光线检测。
3.2 维修过程
(1)切断污水管道的支持面板,抛光残留的缺口,使其与母材平齐,移动支承面板距主焊缝300 mm,由合格的焊工进行操作,并符合NB/T 47013—2015《承压设备无损检测》标准I 类。
(2)将制作好的空洞用样板放入锅内,绘制好线条后,将缺损部分沿直线切割,切割后抛光,去除切割边50 mm 以内的杂质。将相同的下料片放在补片上,其长、宽都按照样片的尺寸增大5 mm。在卷装补片时,由于补片的振幅会导致补片的弧形半径增加,故应将其预先弯曲至比平底的弧形半径稍小,再将已弯曲的补板放置一段时间,然后对其曲线进行半径修正。
(3)将补片和锅炉修补缺口磨掉硬边,然后按照双面焊的方式在平底焊缝上切出一道斜槽,该焊缝与平底锅的空隙为2 mm,经抛光以消除残余焊缝。
(4)由合格的、有资质的焊工进行焊接,并按照NB/T 47013—2015《承压设备无损检测》要求检验。
4 预防措施
从断裂破坏机理的角度分析,这种裂缝是由于焊接残余应力、运行工况下的应力和热应力在焊接过程中累积而形成的,再结合不顺畅的水流而形成的应力负荷,从而形成了疲劳开裂。因此可以采用以下防范措施:
(1)将外排水设备支架等的锅筒内体与锅体连接时,应尽可能地与锅体的主体对接焊缝保持一定距离,并尽可能减少支承片等接头的横断面面积,尽可能沿水循环流动的方向排列。
(2)在确保焊接材料填充的前提下,尽可能地降低焊接残余高度,并根据需要进行抛光,以减小残余高度。
(3)如果需要,在锅炉的设计和生产工艺中加入热处理以减少压力。
(4)在锅炉的操作中,应尽量减少对锅炉进行频繁启动和停机,造成高负载的变动。
5 结束语
检修后,对停炉进行内部检查,没有出现任何类似的裂缝,设备状态良好,工作平稳。实践表明,锅炉的结构缺陷、负荷波动较大、频繁启动引起的周期应力负荷,以及受力集中等,是锅炉出现裂缝的主要原因,在设计、制造、安装过程中要充分重视,尽量减小应力的集中,防止出现周期的应力负荷,在生产过程中要防止频繁启动、负荷波动大现象的发生。