鄂北气田小井眼钻完井关键技术研究及应用

2023-12-02于占淼

钻探工程 2023年6期

于占淼

（中国石化华北油气分公司石油工程技术研究院，河南郑州 450000）

0 引言

鄂尔多斯北部气田是国内率先实现效益开发的致密低渗气田，1999—2019 年历经20 年的勘探与开发，随着气田勘探开发的不断深入，储层品位逐年变差，环保形势日益严峻，如何持续效益开发对钻井提出更严苛的要求。小井眼井身结构可满足提速降本与环保要求，缩小钻头切削面积提高机械钻速，同时可减少泥浆、岩屑等废弃物处理量［1-2］。通过对鄂北气田小井眼钻完井工艺技术研究，重点围绕井身结构和轨迹优化、钻头和钻具优选、钻井液和固井工艺改进，形成适合鄂北气田小井眼钻完井技术，进一步提速提效，挖掘剩余储层潜力，对实现鄂北长期效益开发具有十分重要的意义。

1 工程地质特性

鄂尔多斯盆地的北部，其构造位置在伊陕斜坡北部，总体为一北东高、西南低的平缓单斜，平均坡降6～9 m/km，地层倾角0.3°～0.6°；局部发育近东西走向的鼻状隆起，未形成较大的构造圈闭［3-6］。揭示的地层有第四系，白垩系志丹群，侏罗系安定组、直罗组、延安组，三叠系延长组、二马营组、和尚沟组、刘家沟组，二叠系石千峰组、上石盒子组、下石盒子组、山西组，石炭系太原组、本溪组，奥陶系马家沟组［7］。和尚沟、二马营组局部发育砾石，刘家沟组地层研磨性强，石千峰组-石盒子组可钻性差且砂泥岩互层，马家沟组可钻性差。岩石可钻性极值见图1。

图1 岩石可钻性级值剖面Fig.1 Profile of rock drillability grade value

2 钻井难点分析

鄂北气田属于非均质性极强的致密岩性气田，小井眼钻井技术面临井身结构优选、机械钻速低、窄间隙环空压耗高导致的钻井和固井泵压高等难题。

（1）小井眼尺寸选择制约因素较多，不仅要满足气田地质特征并能安全、快速、低成本成井，还要兼顾后期压裂及采气等工艺技术要求。

（2）钻井速度慢。地层复杂多变，机械钻速低；井眼尺寸小，钻头与动力钻具选型困难，工具寿命得不到保证［8］。

（3）小井眼较Ø215.9 mm 常规井眼，循环空间明显缩小，全井循环压耗增加，相同泵压条件下，循环排量降低，影响清洗效率及辅助破岩效果，降低破岩钻进效率。

（4）小井眼套管间隙小，套管刚度小，易弯曲、偏心和贴壁，使顶替效率下降；扶正器加装不合理，可能导致套管下不到井底；环空间隙小，施工阻力大，加上生产套管清水顶替静压差大，排量受限，难以实现紊流替，影响顶替效率［9-10］。

3 钻完井关键技术

针对小井眼钻井技术难点，开展井身结构和轨道剖面优化，钻杆、动力钻具和PDC 钻头优选，优化钻井液体系和固井工艺等关键技术的研究。

3.1 井身结构的优选

通过三压力剖面图分析，全井段同一套压力系统，小井斜下无漏塌必封点。同时综合考虑鄂北气田应用Ø215.9 mm 井眼二级井身结构开发致密砂岩气藏已非常成熟，确定为二级井身结构。

一开套管下深原则：第四系风积砂散层及下白垩统志丹群砂砾岩，地层不稳定，易发生井壁垮塌，同时，这些层位也是当地居民饮用水的主要采集层及区域性含水层，必须保证其不被污染，因此，第四系和白垩系下统志丹群为必封层段［11-12］。

针对缩小井眼尺寸安全钻井问题，通过Ø215.9 mm 和Ø152.4 mm 井眼尺寸下地层坍塌压力分析（图2），可以看出缩小井眼尺寸可以降低安全钻井风险。

图2 不同井眼尺寸及井周下地层坍塌压力Fig.2 Different borehole sizes and formation collapse pressure around the well

参考《井身结构设计方法》（SY/T 5431-2017）井身结构设计标准［13］，结合鄂北气田常规二级井身结构井的实钻经验和鄂北气田低成本高效开发的需求，参考套管与井眼间隙选择图（图3）及鄂北气田致密低渗储层小井眼压裂改造规模及施工压力对水泥环强度及水泥环厚度的要求，初步确定了两种小井眼井身结构方案。

图3 套管与井眼间隙选择Fig.3 Diagram for casing and hole clearance selection

方案一：一开采用Ø222.3 mm 钻头钻进，Ø177.8 mm 表套进入侏罗系中下统安定组基岩，封住上部第四系黄土层和志丹群砂砾泥岩互层，易出现井漏、井塌等复杂情况地层；二开采用Ø152.4 mm 钻头钻至完钻，并下入Ø88.9 mm 油层套管，采用套管固井完井方式。

方案二：一开采用Ø241.3 mm 钻头钻进，Ø 193.7 mm 表套进入侏罗系中下统安定组基岩，封住上部第四系黄土层和志丹群砂砾泥岩互层，易出现井漏、井塌等复杂情况地层；二开采用Ø165.1 mm钻头钻至完钻，并下入Ø114.3 mm 油层套管，采用套管固井完井方式。

从表1 中可知，两个方案钻完井对比，除各开次钻具组合不同外，其他基本一致，方案二在井眼尺寸、环空间隙都优于方案一，有利于降低二开固井难度。后期压裂改造对比，方案二可选压裂工艺更多，更有利于储层改造。综合以上因素考虑，选择方案二。

表1 方案对比Table 1 Schemes comparison

3.2 轨道优化设计

针对“五段制”轨道影响提速提效问题。通过将“五段制”轨道优化为“三段制”轨道，整体上达到降低施工难度，减少滑动钻进进尺。针对“直-增-稳”三段制轨道，进行模拟分析不同造斜点、井斜角、造斜率对施工难度及全井进尺影响。确定了上提造斜点、减低井斜角、合理设计造斜率的轨道设计原则。由图4 和5 可知，随着造斜点上移、井斜角减小，全井进尺缩短、实钻摩阻降低，造斜率影响不大，确定井斜角10°～25°（对应造斜点）、造斜率3°/30 m。

图4 造斜点与全井进尺和摩阻关系Fig.4 Relationship of build-up point with footage and friction of the whole well

图5 井斜角与全井进尺和摩阻关系Fig.5 Relationship of inclination angle with footage and friction of the whole well

3.3 主体钻具优选

小井眼施工压力较常规井施工压力高，增加了作业风险。通过比较Ø101.6 mm 钻具与Ø88.9 mm钻具（见表2），使用Ø101.6 mm 钻具管内径增加了14.59 mm，环空间隙值减小了6.35 mm，则有效管内径增加8.24 mm。

表2 不同口径钻具内径及其在小井眼中的环空间隙值Table 2 The inner diameters of drilling tools and the annular clearance values in slim boreholes mm

基于降低压耗、强钻井参数、提高功率目的，以满足临界携岩为基础模拟对比分析Ø101.6 mm 和Ø88.9 mm 钻杆钻进循环压耗及功率损耗。钻进模拟初始条件：井深3224.66 m、井斜20°、井径扩大率7%、套管摩阻系数0.25、裸眼摩阻系数0.35；钻具组合：Ø101.6 mm 或Ø88.9 mm 钻杆+Ø101.6 mm 或Ø88.9 mm 加重钻杆+Ø127 mm 钻铤+Ø127 mm 无磁钻铤+Ø135/127 mm 螺杆+Ø165.1 mm 钻头。临界携岩排量：Ø88.9 mm 钻杆21.40 L/s，Ø101.6 mm 钻杆19.58 L/s。模拟结果见表3。

表3 Ø101.6 mm 和Ø88.9 mm 钻具水力参数数据模拟对比Table 3 Comparison table of hydraulic parameter data simulation of Ø101.6 mm and Ø88.9 mm drilling tools

由表3 可知，Ø101.6 mm 钻杆循环压耗及耗损功率较Ø88.9 mm 低48%、46%，Ø101.6 mm 钻杆更有利于强化钻井参数、提高辅助破岩水功率。

针对G105 钢级Ø101.6 mm 或Ø88.9 mm 钻杆开展抗拉、抗外挤及抗扭强度校核及模拟钻进能力分析，见图6 和图7。G105 钢级Ø101.6 mm 或Ø 88.9 mm 钻杆抗拉、抗外挤及抗扭均满足要求，且模拟钻进未发生螺旋屈曲或自锁。

图7 Ø101.6 mm 或Ø88.9 mm 扭矩分析Fig.7 Torque analysis of Ø101.6 mm or Ø88.9 mm drill pipe

综合使用Ø101.6 mm 或Ø88.9 mm 钻杆的临界携岩排量、循环压耗、水功率损耗及钻进能力，优选Ø101.6 mm 钻杆作为主体钻具。

3.4 钻头动态优选

根据地层可钻性及钻头应用情况初步确定钻头型号，后期根据钻头钻进指标及磨损破坏情况，动态优选钻头结构，不断提升破岩钻进效果。S1653 FG、S1655FG 和M416KS 钻头对比情况见表4。

表4 小井眼钻头对比分析Table 4 Comparative analysis table of slim hole drill bit

通过对指标井钻头数据分析（见表5），J30-4-4井应用M416KS 型钻头实现单只进尺2561 m、机械钻速33.05 m/h。综合分析推荐使用M416KS。

表5 小井眼指标井钻头使用效果Table 5 Application effect of bit in slim hole wells

3.5 优选动力钻具

为了提高钻井效率，减小起下钻次数，采用等壁厚螺杆。等壁厚螺杆钻具是通过合理改变定子壳体的形状，将定子橡胶层设计为薄且均匀的等壁厚马达定子。具有长度短、功率大、压降高、转速低、散热效率高、热胀均匀，适应范围更广，结构更加优化，整体质量更轻等特点［14-15］。

为满足钻进要求，优选大功率大扭矩Ø135 mm等壁厚螺杆，性能参数见表6。

表6 Ø135 mm 7LZ135-5 型等壁厚螺杆性能参数Table 6 Performance parameters of Ø135mm 7LZ135-5 iso-wall thickness screw

3.6 优化钻井液体系

为降低储层水锁伤害及固相伤害，针对钾铵基钻井液渗透率恢复值只有71.43%及气渗孔、喉易被水锁问题，在钾铵基钻井液基础上优化使用防水锁剂、可酸溶性暂堵剂（超钙），并严控失水，加入高效防水锁剂，使固相伤害可恢复、孔喉不被水锁，则气体采出孔道畅通无阻，可以提高气体产量［13-15］。优化前后的钻井液体系性能参数见表7，储层伤害评价情况见表8。

表7 优化前后的钻井液体系性能参数Table 7 Performance parameters of drilling fluid system before and after optimization

表8 优化前后的钻井液体系储层伤害评价Table 8 Reservoir damage evaluation of drilling fluid system before and after optimization

从表7 及表8 可明显看出，优化后的出储保型钾铵基钻井液常温常压失水及高温高压失水较优化前明显减小，储层伤害渗透率恢复值由71.43%增大至91.11%，针对微裂缝的暂堵率亦达到了99.15%，酸洗后的返排恢复率亦达到86.2%，单井钻井液成本变化不大［16-20］。

基于优化后的钾铵基储保型钻井液体系，制定了小井眼井各井段钻井液性能控制参数，见表9。

表9 小井眼井各井段钻井液性能控制参数Table 9 Drilling fluid performance control parameters of each well section in slim hole well

3.7 固井工艺技术

针对小井眼高施工压力（30 MPa）问题，通过不同密度及粘度领浆的理论计算及模拟顶替压力变化情况，领浆密度由1.33 g/cm3降低至1.25 g/cm3，粘度由90.54 mPa·s 降低至28.68 mPa·s，碰压值由30 MPa 降低至24.5 MPa。

为提高小井眼固井顶替效率，基于1.25 g/cm3领浆+1.90 g/cm3尾浆，理论计算前置液、领浆及尾浆紊流临界返速分别为0.42、1.35、2.34 m/s，结合钻井返速1.25 m/s 及机泵限制，确定冲洗液紊流顶替+水泥浆有效层流顶替，见图8。

图8 小井眼固井顶替效率分析Fig.8 Diagram of cementing displacement efficiency analysis for slim hole

为保证尾浆段封固质量、提高套管居中度（>67%）为目标，开展不同扶正器加放位置及数量模拟计算。由表10 可确定，尾浆井段每3 根套管加一只扶正器，其余井段每5 根套管加一只扶正器。

表10 小井眼套管居中度和摩阻模拟Table 10 Casing centering and friction simulation for slim hole

4 现场应用

2019—2021 年，鄂北油田现场试验小井眼二级井身结构井200 口，应用效果显著，安全成井率100%，最短钻井周期8.08 d，平均钻井周期年缩短率12%以上（图9），机械钻速提高至18 m/h 以上，小井眼井固井优良率100%，优质率77.7%（图10）。与常规Ø215.9 mm 井眼相比，钻井废弃物处理平均减少了27%，固井水泥浆用量减少了41%，平均单井钻井工程费用降低50 万元左右，取得了可观的经济效益［21-23］。